220t/h锅炉燃烧器的改造

采用波纹钝体燃烧器代替船体燃烧器并将各次风下移等手段，对广州发电厂220t/h锅炉燃烧器进行改造，成功地消除了该炉燃烧器喷口经常烧坏的故障，锅炉各参数达到了设计要求。     

220t/h锅炉燃烧器改造

采用波纹钝体燃烧器代替船体燃烧器并将各次风下移等手段对广州发电厂 2 2 0t/h锅炉燃烧器进行改造 ,成功地消除了锅炉燃烧器喷口经常烧坏的故障 ,使锅炉各参数达到了设计要求。图 3表 3参 2     

锅炉引风机节能技术改造

分析了广州员村电厂锅炉引风机存在的问题，在比较多种节电方式的基础上，选定了液力调节这种节能措施，并提出相应的改进。     

广州员村电厂风机改液力耦合器调节节能显著

广州员村电厂 1号炉为 1997年投运的ＨＧ 2 2 0 /9.8ＹＭ 10型单汽包自然循环锅炉 ,∏型布置 ,燃用烟煤 ,烟气经电除尘器后到达引风机。锅炉采用平衡通风方式 ,配备贵州鼓风机厂生产的 2台Ｙ4 7314Ｎｏ2 0Ｆ型离心式引风机 ,流量 2 330 70ｍ2 /ｈ ,压力 3139Ｐａ,叶片采用单直板形式 ,配备电机功率为 315ｋＷ ,转数为 988ｒ/ｍｉｎ。由于风机选型不当及风压、风量富裕系数设计过大 ,在锅炉满负荷情况下 ,为维持锅炉负压 ,引风机进口风门开度仅 2 0 %～ 30 % ,风机内效率约 18%～19 % ,远未达到 85 %的设计效率。对此 ,采用大连液力机械有限…     

离子渗氮工艺参数对4Cr5MoSiV钢表层组织与性能的影响

目的 研究离子渗氮的温度及时间对4Cr5MoSiV钢渗氮层组织、表面硬度及耐磨性的影响,获得提高硬度、耐磨性的最优工艺参数。方法 对4Cr5MoSiV钢表面进行离子渗氮处理,渗氮温度分别为450、480、510、540 ℃,保温时间分别为5、10、15、20 h。利用维氏显微硬度仪测量渗层深度及表面硬度;利用X射线衍射仪分析渗层物相组成;利用摩擦磨损试验机评价试样耐磨性;通过扫描电镜观察表面磨痕区域。结果 离子渗氮渗层表面的物相主要为γ''-Fe4N相和ε-Fe2~3N相。在实验范围内,随着温度的升高或时间的增加,材料渗层深度、表面硬度增加,磨损率减少,但当温度过高或时间过长时,表面硬度下降,磨损率增加。在480 ℃的条件下进行20 h离子渗氮的材料,表面具有最好的摩擦学性能,表面硬度为1147 HV0.2,磨损率为2.13×10-5 mm3/(N?m),渗氮层深0.24 mm,化合物层深14.05 μm,摩擦系数为0.45,磨损状态为磨粒磨损。结论 离子渗氮是适合于变截面弹簧的表面强化方式,可以在材料表面形成具有一定厚度、均匀分布的渗氮层组织,显著提升表面硬度和耐磨性,降低摩擦系数。     

关键结构参数对弹簧离合器传扭性能影响分析

弹簧离合器具有结构简单、传递功率密度大的特点,但目前对其传扭失效特征尚不明晰。采用有限元数值计算方法,建立了2000 kW弹簧离合器模型;重点研究了弹簧离合器的变截面弹簧间隙及其激发圈厚度等关键结构参数对离合器传扭性能的影响;分析了不同结构参数下弹簧内外圈应力以及弹簧离合器的传扭失效特征;实验测试了弹簧激发圈厚度较小时离合器传扭性能,验证了其打滑失效特征。研究表明:较大的弹簧间隙会降低弹簧离合器传递扭矩能力,导致其打滑失效;适当减小弹簧间隙,可提高传递扭矩能力,使应力分布更合理;减小弹簧激发圈厚度,激发扭矩减小,易导致弹簧离合器打滑。弹簧离合器传扭性能的研究,为弹簧离合器的优化设计提供了依据。     

一种钢球磨煤机轴瓦损伤修复新方法

通过分析广州发电厂2号锅炉乙磨煤机出口轴瓦损伤情况，采用不顶大罐，“灌油慢转打磨法”进行修复。修复后经过近7年的运行，无异常情况，说明修复措施简单有效。     

输入转速和输出扭矩波动下的弹簧离合器接合与滑移特性分析

弹簧离合器安装于直升机主减速器输入轴,受到发动机和减速器转速、扭矩的扰动激励。为查明弹簧离合器在输入输出轴扰动下的传扭能力及接触时变特性,建立了弹簧离合器的有限元动力学模型,并结合温差法实现了弹簧/壳体、弹簧/芯轴间预紧配合的模拟,由此分析了弹簧离合器接合传扭过程中跟随特性、接触压力、轴向和切向滑移量的时变规律。结果表明:发动机5%输入转速波动与无转速波动相比,输入输出壳体平均转速差增大2.87倍,平均压应力增加19.3%;5%输出扭矩波动与无扭矩波动相比,输入输出壳体平均转速差增大2.16倍,平均压应力增加61.3%。此外,弹簧输入端切向滑移大于输出端,弹簧中部轴向滑移最大,转速波动对离合器输出端的切向滑移影响显著。