铝及铝合金TIG焊接特性

概述了铝及铝合金TIG焊接技术特性,包括铝及铝合金TIG焊接保护气体、坡口的选择和焊接工艺对焊缝成形和焊接质量的影响。     

退火温度对非晶合金Fe69Al5Ga2P9.65B4.6Si3C6.75磁性能的影响

通过7种不同的温度对非晶合金Fe69 Al5 Ga2 P9.6s B4.6Si3 C6.75进行了退火处理,以研究退火温度对合金磁性能的影响.试验磁性能数据表明,合金的饱和磁化强度随退火温度的升高先增加后急剧减小,在450℃时的值最大,M.为628.76emu/g;而矫顽力曲线和剩磁比曲线的走势相近,且在490℃附近的值较小,其软磁性能较好.试验证明,合金的最大饱和磁化强度的退火温度与软磁性能最佳的退火温度不是同一温度值,其综合磁性能的退火温度应选择450～490℃之间的值.     

幕墙连接件用铸态中氮奥氏体不锈钢的力学性能和耐蚀性

试验用新型铸态超低碳低镍中氮奥氏体不锈钢022Cr20Mn10Ni6N(%:0.023～0.027C、9.86～9.95Mn、19.24～20.09Cr、5.41～5.42Ni、0.27～0.34N)由15 kg中频感应炉冶炼,并试验研究了铸态022Cr20Mn10Ni6N钢与铸态304钢(%:0.076C、1.87Mn、18.02Cr、8.64Ni)的组织,力学性能和耐蚀性。结果表明,新型铸态不锈钢的力学性能、耐点蚀性能、耐弱酸弱碱均匀腐蚀性能明显优于铸态304不锈钢,新型铸态不锈钢022Cr20Mn10Ni6N中性盐雾耐蚀性和304钢相当,可满足大气环境玻璃幕墙金属连接件的应用要求。     

Fe_(63)Ni_1Al_5Ga_2P_(9.65)B_(4.6)Si_3C_(6.75)Co_5非晶合金的晶化行为研究

采用XRD、DSC检测技术,采用连续升温晶化和等温退火晶化方法,研究分析了Fe63Ni1Al5-Ga2P9.65B4.6Si3C6.75Co5非晶薄带的晶化动力学行为和晶化过程中晶化相的析出过程。结果表明,该非晶合金的玻璃转变和晶化行为均具有显著的动力学特征。Kissinger法计算得到的Eg、Ex、Ep1、Ep2分别为750、340、432、689kJ/mol,Eg Ex,表明合金具有较好的热稳定性。合金晶化过程为:非晶→非晶+α-Fe→非晶+α-Fe+Fe2P+Fe3P→α-Fe+Fe2P+Fe3P+Fe3C(Al,Si)+Fe5PB2+SiC。合金的晶化类型为初晶型和随后的共晶型反应。     

退火处理对FeNiAIGaPBSiC非晶合金热力学参数的影响

利用XRD和DSC测定了Fe68NilA15Ga2P9.65B4.6Si3C6.75非晶在淬火态和高低温结构弛豫后的热力学参数,并计算出相关的混合焓△H值.研究结果发现:随着弛豫退火温度的升高,玻璃转变温度Tx和晶化初始温度Tx呈升高的趋势,晶化峰值温度变化不明显;经673 K高温弛豫后,合金的晶化焓值高于573 K低温弛豫后的值.实验证明:退火后的两种合金的热稳定性都有所增强,经573 K低温退火处理后的非晶合金更加稳定.     

预退火时间与Fe68Ni1Al5Ga2P9.65B4.6Si3C6.75玻璃转变热力学参数的关系

采用DSC、XRD 检测方法,分析了经673 K((Tg-100 K)＜T＜Tg)不同时间(20,40,60 min)预退火处理后,Fe68Ni1Al5GazP9.65B4.6Si3C6.75非晶合金的玻璃转变温度Tg、起始晶化温度Tx、晶化峰温度Tp、玻璃转变过程中的比热容增量△Cp,g的变化以及经823 K晶化反应后的XRD图谱.结果表明:Fe68Ni1Al5Ga2P9.65B4.6Si3C6.75非晶合金的玻璃转变温度Tg和比热容增量△Cp,g随预退火时间的延长而逐步增加;起始晶化温度Tx和第一晶化峰温度Tp1随预退火时间呈现出逐渐减小的趋势;其晶化后样品衍射峰形貌相似,衍射峰的强度略有不同.利用结构弛豫理论对实验结果进行了分析.     

循环预处理对铁基非晶微观结构及晶化相析出的影响

分析了深冷循环处理、预退火循环处理及深冷+预退火循环处理方法对铁基非晶结构和晶化析出相的影响。DSC检测结果表明,循环处理改变了非晶的晶化参数Tg和Tx,DSC检测曲线上出现"焓弛豫峰";TEM检测显示,预处理后样品仍保持非晶的衍射特征,但在非晶基体上有纳米晶析出;SEM和TEM分析表明,预处理后,非晶基体中团簇合并,尺寸增大,形成"葡萄状"团簇结构;预处理后晶化时,在非晶中析出不同类型和尺度的晶化相。这表明,通过元素的扩散,预处理促进非晶基体中形成新的原子团簇,导致团簇的合并与长大,改变了非晶的晶化热力学与动力学过程。