羊皮服装革的压缩性能及其与丰满性的关系的研究

本文研究了羊皮服装革的压缩性能。对压缩系数（Ｋｃ）与羊皮服装革手感丰满性的关系进行了讨论。结果表明：压缩系数Ｋｃ反映出革的手感丰满程度。     

基于Level-Set法的有限元非饱和渗流方法在黄壁庄水库中的应用

针对传统非饱和渗流分析方法中忽略气相作用而导致无法处理气相参与的含自由面渗流这一问题,建立了一种耦合Level-Set法的有限元非饱和渗流分析方法。该方法基于有限元非饱和渗流分析理论,利用Level-Set方法隐式地捕捉自由界面,考虑了入渗过程中的气相可压缩性,能够反映多孔介质中水气两相界面的运动与融合,可以用来求解常规方法无法处理的气相参与的含自由面渗流问题,同时具有自由面构造简单、计算稳定性好、收敛速度快等优点。本文将该方法应用于黄壁庄水库在库水位骤升后出现坝前水面冒泡现象的原因分析中,模拟了该水库坝前水-气两相运移过程,揭示了冒泡现象发生的原因。计算结果表明,此方法可简单、直观地描述水气界面在多孔介质中的运动过程,模拟结果与实际情况较为符合。研究表明,黄壁庄水库坝前水面出现冒泡现象是由水位骤升将铺盖内的空气封住,并随水体入渗压缩空气,出现憋气现象,最后气体释放所致。     

流体的可压缩性对高压子母叶片泵叶片受力的影响

当叶片泵工作压力很高时,油液可压缩性已经不能忽略.本文在考虑流体可压缩性的情况下,对高压子母叶片泵叶片与定子之间的内法向接触反力进行建模和计算机仿真,得到了与实际情况更接近的内法向接触反力的变化曲线,并与普通低压叶片泵定子与转子之间接触反力的变化曲线进行比较,结果发现两者有很大的区别,这主要是因为国内外现有的文献仍按流体的不可压缩性的假设计算的.高压子母叶片泵叶片从大圆弧区向排油区过渡时,该力的曲线有一个变化的尖角,这样就更加真实地体现叶片与定子之间力的变化情况.最后对该曲线出现的尖角进行了分析,并提出尖角消除的方法,以期得到最佳的叶片受力状况.     

单向玄武岩纤维布的可压缩性研究

本文采用纤维压缩模型对玄武岩单向布在压实过程阶段的可压缩性进行了研究.结果发现,玄武岩单向布的压缩过程符合Gutowski方程,并且与织物铺层厚度无关.并在此基础上通过对试验数据的拟合,得到了描述玄武岩单向布压实过程中纤维体积含量变化的具体方程.     

气动技术的应用

气动技术是以压缩空气或其他气体为工作介质，利用其能量完成各项工作。由于气体的可压缩性，相对液压、电力等，气动技术有以下特点。     

切换线性系统的聚合优化

分析了切换线性系统的稳定性和优化问题,提出了一个Armijo步长优化的共轭梯度算法来寻找适当代价函数下的优化切换时间点集.为了确保优化切换路径是可压缩的,提出了代价函数需要满足的受限表达式.设计了几种优化分段状态反馈切换律来搜索聚合系统的最优切换路径,同时这些切换路径就是对应原始切换线性系统的次优化切换路径.最后,一个实例演示了不同切换律下的切换策略和优化代价.     

水力压裂中的压裂液滤失模型研究

在经典的压裂液滤失评价理论中，假设滤失速度和滤失时间的平方根成反比，根据该假设在很多情况下得到了错误的结论。为突破经典理论的限制，更好地利用现有数据，针对压裂液滤失过程中的3个不同区域，建立了一个综合的滤失模型。该模型对3个区域间的压差和各区域不同物理层面都能自动修正，同时还考虑到了滤饼性能、内泥饼、岩心长度、剪切速率以及压裂液的非牛顿性质。该模型模拟了侵入区滤液的非牛顿特性、因滤失导致的储层渗透率下降以及储层流体的可压缩性，建立了无流动、恒压、有限无限等边界条件，因此适用于在不同条件下模拟室内实验和现场的压裂滤失过程。通过室内实验证实了模型的有效性，预测结果和实验数据吻合。     

基于介质可压缩性的涡街流量计仪表系数修正

基于涡街流量计基本原理,结合流体力学分析了介质可压缩性对涡街流量计计量特性的影响。考虑到涡街流量计流动截面突然改变导致流体介质参数发生改变的现象与差压式流量计有相似之处,类比标准孔板的介质可膨胀性系数经验公式提出基于介质可压缩性的涡街流量计仪表系数修正数学模型。通过最小二乘拟合对实流标定实验数据进行数值分析得到仪表系数的可压缩性修正公式。最后分析了修正仪表系数的误差和不确定度,最大误差为-0.64%,相对扩展不确定度均在1%以内。研究结果对采用蒸汽介质的涡街流量计仪表系数跨介质标定具有指导意义。     

气垫贴版胶带的可压缩性

用泡沫塑料贴版胶带来改善柔版印刷的印刷质量,是一种沿用已久的方法。贴版胶带可以减少层次色、网线印刷中的网点增大现象,通过提供一个可控制印版—印刷基材接触和消除印版抖动的可压缩层可获得更快的线速度。许多制造商都生产泡沫塑料贴版胶带,每一家     

液体的体积弹性模量测定

用迈克尔逊干涉仪测液体的体积弹性模量,得到甘油的体积弹性模量K=K平均±u(K)=(4.11±0.18)×104 kg/cm2,且测量值与理论值符合较好.