全文获取类型
收费全文 | 96752篇 |
免费 | 6726篇 |
国内免费 | 6885篇 |
专业分类
电工技术 | 8038篇 |
综合类 | 6267篇 |
化学工业 | 14990篇 |
金属工艺 | 12696篇 |
机械仪表 | 8666篇 |
建筑科学 | 3090篇 |
矿业工程 | 2150篇 |
能源动力 | 1380篇 |
轻工业 | 5884篇 |
水利工程 | 1030篇 |
石油天然气 | 2997篇 |
武器工业 | 1349篇 |
无线电 | 13043篇 |
一般工业技术 | 10902篇 |
冶金工业 | 2935篇 |
原子能技术 | 1171篇 |
自动化技术 | 13775篇 |
出版年
2024年 | 750篇 |
2023年 | 2837篇 |
2022年 | 2637篇 |
2021年 | 3152篇 |
2020年 | 2625篇 |
2019年 | 3211篇 |
2018年 | 1903篇 |
2017年 | 2756篇 |
2016年 | 3085篇 |
2015年 | 3970篇 |
2014年 | 6456篇 |
2013年 | 4954篇 |
2012年 | 6377篇 |
2011年 | 7134篇 |
2010年 | 5981篇 |
2009年 | 7323篇 |
2008年 | 8004篇 |
2007年 | 6826篇 |
2006年 | 6024篇 |
2005年 | 5179篇 |
2004年 | 3914篇 |
2003年 | 2524篇 |
2002年 | 2275篇 |
2001年 | 1825篇 |
2000年 | 1632篇 |
1999年 | 1342篇 |
1998年 | 741篇 |
1997年 | 651篇 |
1996年 | 632篇 |
1995年 | 477篇 |
1994年 | 433篇 |
1993年 | 663篇 |
1992年 | 665篇 |
1991年 | 433篇 |
1990年 | 352篇 |
1989年 | 352篇 |
1988年 | 111篇 |
1987年 | 65篇 |
1986年 | 44篇 |
1985年 | 14篇 |
1984年 | 8篇 |
1983年 | 5篇 |
1982年 | 9篇 |
1981年 | 3篇 |
1979年 | 2篇 |
1959年 | 2篇 |
1951年 | 5篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 15 毫秒
2.
3.
根据水泥烧成热耗的组成,降低高温设备表面散热是降低水泥烧成热耗的重要途径之一,而减少高温窑炉墙壁的热传导可有效降低设备的表面散热。本文在介绍无机内保温涂层隔热原理的基础上,对保温涂层的应用效果进行了对比研究,通过在传统耐火隔热材料的基础上增加新型无机内保温涂层,可有效降低高温设备外表面温度,减少水泥生产中的散热损失,达到节能降耗的目的。 相似文献
4.
基于冲击破碎技术对截割滚筒结构进行了优化设计,将其设计为振动形式.利用MATLAB软件对截割滚筒中关键的偏心锤结构进行了优化设计.利用COMSOL软件对行星齿轮结构固有频率进行分析,发现工作频率远小于固有频率,不会发生共振问题.将设计的新型截割滚筒应用到煤矿工程实践中,采煤效率显著提升. 相似文献
5.
以雁崖薄煤层矿井采用的WG-2×125/571-WD型滚筒采煤机为研究对象,在阐述了滚筒装煤机理的计算过程后,利用MATLAB软件对叶片螺旋升角与装煤效率进行了模拟仿真,获得了螺旋升角的最佳值,接着利用PFC颗粒流软件将改进后的滚筒结构与原滚筒结构进行了模拟仿真.通过仿真得知:改进后的滚筒结构不仅能有效提高抛煤速度,而且能缩短煤流在叶片上的滑移时间. 相似文献
6.
中国石化海南炼油化工有限公司0.2 Mt/a C5/C6烷烃异构化装置以连续重整装置的拔头油为原料,使用NNI-1催化剂,采用一次通过流程,不设脱异戊烷塔和稳定塔,经设在连续重整装置内的脱丁烷塔稳定处理后作为汽油调合组分。该装置于2006年9月开工投产,截至2015年3月已连续运行3个周期。长周期运行分析结果表明:前两个周期中NNI-1催化剂具有较高的异构化活性及选择性,C5异构化率为60%左右,C6异构化率为80%左右,C6选择性为15%左右,产品辛烷值基本达到技术指标要求(RON≥78);而在第三周期运行中,催化剂积炭增加等原因导致其异构化活性及选择性降低,异构化产品辛烷值提升能力呈现逐步衰减的趋势,提高反应苛刻度已不能弥补催化剂活性下降造成的产品辛烷值降低。为保证装置长周期运行,建议择机停工对催化剂进行再生,或是直接换用与装置原料性质匹配的异构化催化剂。 相似文献
7.
9.
针对南方客户在使用我司客车一段时间后,车身涂层不同程度出现了起泡的质量问题,进行了现场查看,发现起泡位置在车身左右侧蒙皮,且发生在涂层最底层。初步分析原因是热镀锌板+阴极电泳漆 +原子灰三者之间配套存在问题,通过热镀锌板 +阴极电泳漆 +原子灰三者之间的耐高温 80 ℃配套试验,以及室外曝晒试验,得出镀锌板表面是否钝化、电泳漆膜致密程度和原子灰苯乙烯含量是造成涂层底层起泡的主要原因。为了控制涂层起泡问题,重新修订了我司原子灰、镀锌板、电泳漆的技术标准以及部分工艺文件。 相似文献
10.