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1.
2.
研究了无磁钻铤用0Cr20Mn21Ni2N奥氏体不锈钢圆棒锻件横截面的室温强度、硬度和韧性等力学性能,并从微观角度进行了分析。在圆棒表层区域观察到了锻造变形态晶粒组织,而直径四分之一区域为再结晶组织,平均晶粒尺寸为80μm,芯部再结晶晶粒尺寸粗化为150μm,这些差异是由不同的变形温度和降温速度造成的。这种组织差异导致的室温拉伸性能和冲击韧性也有相应的变化趋势。研究结果表明,在900、1000℃以0.5 s-1的应变速率压缩的0Cr20Mn21Ni2N试验钢样品,其应力应变曲线具有一定的加工硬化特征,其芯部硬度比应变速率为0.1 s-1的样品分别提升了28、15 HB。在700、800℃以20%以上的变形量进行压缩时,峰值抗力显著提高,而在900、1000℃以10%~50%的变形量进行压缩时,峰值抗力均无明显提高,可保证顺利的变形过程。 相似文献
3.
1.避免晶间腐蚀 引起晶间腐蚀的原因是复杂多样的,针对立式储罐的施工特点,有效可行的避免晶间腐蚀的方法有以下几种:(1)选用超低碳或添加了钛和铌合金的焊条。选用超低碳或添加了钛和铌合金的焊条,利用钛和铌优先于铬与碳形成稳定的碳化物,从而阻止形成富铬碳化物,减少晶间腐蚀。但在母材不是超低碳不锈钢的情况时,采用超低碳或添加了钛和铌合金的焊条效果不是十分明显,因为熔合比的作用将会使母材向焊缝中增碳,达不到预期目的,反而造成浪费。 相似文献
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珠光体球化的分形研究 总被引:7,自引:2,他引:5
珠光体球化反映到金相上,是一种不规则图像的变化,并且具有分形的特征,可望用分形几何的方法来进行描述。以Cr-Mo钢的珠光体球化为例,用分形维数来描述珠光体球化程度;用小岛法对15CrMo钢的珠光体球化图谱进行了测量。实验表明,珠光体球化从1级到6级,其相应的分形维数范围为1.3156-1.9282。从电厂运行了10^5h的15CrMo钢管上取样,实测了该试样的珠光体球化等级,结果表明,以分形维数表示的球化程度与按图谱评定的球化等级完全吻合。 相似文献
8.
1Cr13不锈钢与Q235碳钢的异种钢焊接技术 总被引:1,自引:0,他引:1
1Cr13不锈钢与Q235碳钢的焊接属于异种钢焊接,而1Cr13不锈钢的焊接性较差,焊接接头容易出现裂纹缺陷。在工程实践中通过认真分析,选用合适的焊接材料和焊接工艺,避免了缺陷的产生。 相似文献
9.
10.
方坯连铸不锈钢工艺探索 总被引:1,自引:0,他引:1
本文就“八五”期间,长钢利用矫直半径为9/17.5m,弧型小方坯连铸机,1992年与冶金部签订“开发方坯连铸Cr-Ni不锈钢”攻关课题以来,通过对无氧化保护渣的应用、电磁搅拌参数的最佳选择及控制最佳的过热度等工艺操作和工艺参数模拟,取得了一定的参考数据,为不锈钢上连铸摸索了一套生产经验。 相似文献