圆锥台柱体上的纤维缠绕

本文论述了圆锥台柱体上纤维缠绕的几种类型－测地线,等壁厚和等螺旋角的缠绕形式以及它们的成型实现问题。     

基于置换乱序的混沌加密算法

本文分析国内外部分研究成果的新进展 ,指出混沌序列在实际加密应用过程中存在的一个本质缺陷。由于混沌序列具有类随机性、对初始条件敏感性、序列相关性、复杂性和较宽的频谱等优良的密码学性能 ,作者针对这一现代密码学重要的研究方向。提出一个可实施的加密改进方案 ,该方案可有效提高混沌加密算法的抗破译性。     

ISO/IEC未来展望(ISO/IEC 1990报告)

第一章 ISO/IEC主席咨询局(ABTT)关于技术发展趋势的报告和建议一、ABTT讨论的背景二、技术革命过程中的基本变化三、技术革命/市场发展循环中标准化的面面观     

不同宽高比旋转方形通道内部流体流动与换热的数值研究

分析了不同宽高比截面的燃气轮机涡轮叶片内冷径向出流通道模型，对其内部流体的流动与换热进行了数值模拟，计算工况为Re=25000、密度比△ρ／ρ=0．13、旋转数Ro=0．24。对比不同宽高比通道的计算结果得出：小宽高比的通道能够强化主流速度型向后缘的偏移，并且可以强化通道后缘表面的换热；在大宽高比的通道中，主流速度型向后缘的偏移减弱，哥氏力二次流漩涡向两侧偏移明显加剧，通道后缘表面的换热被削弱，通道前缘的换热有所增强。     

基于小波包与EKF-RBF神经网络辨识的瓦斯传感器故障诊断

针对瓦斯传感器常见的偏置型、冲击型、漂移型和周期型4种突发型故障,以小波分析和RBF神经网络为基础,提出了由小波包分解提取特征能量谱与扩展Kalman滤波算法（EKF）优化的RBF神经网络进行模式分类辨识的瓦斯传感器故障诊断方法。对瓦斯传感器的输出信号进行小波包分解,运用基于代价函数的局域判别基(LDB)算法进行裁剪,获取最优的特征能量谱,经处理后作为特征向量训练EKF-RBF神经网络,采用参数增广和统计动力学方法,通过带有整定因子的EKF参数估计,用来辨识瓦斯传感器的故障类型。实验结果表明：该方法的辨识正确率在95%以上,误报率和漏报率都明显优于其他算法,能够有效用于瓦斯传感器的故障在线诊断。     

《羊毛试验取样方法》《羊毛纤维类型含量试验方法》和《原毛净毛率试验方法-油压法》三项国家标准通过审定

中国纤维检验局归口管理的《羊毛试验取样方法》、《羊毛纤维类型含量试验方法》和《原毛净毛率试验方法——油压法》三项国家标准于1990年9月18～22日在内蒙古自治区呼和浩特市审定通过。审定会由中国纤维检验局组织召开。《羊毛试验取样方法》国家标准基本适用于已公布的九个羊毛试验方法标准的取样方法。列出了对分减半法和多点法两种取样方法和开包扦样取样及钻孔扦样取样操作程序图,将羊毛的各项物理性能试验的     

羊毛投影细度校准毛条制作及用途简介

作为羊毛细度标准测量方法的显微投影细度试验方法,最重要的是精确性。为了使各实验室内和实验室间显微投影细度试验方法保持同一水平,除了提高试验人员的技术水平和仪器的精度外,采用高度一致性的校准毛条来校核测定值是十分迫切和非常必要的。为此中国纤维检验局从1988年开始进行这方面的调研和资料收集。校准毛条全部选     

吸力对非饱和膨胀土抗剪强度及剪胀特性的影响

利用非饱和土直剪仪进行原状样和压实样的控制吸力直剪试验以研究吸力对非饱和膨胀土抗剪强度和剪胀性状的影响。试验结果表明:该膨胀土原状样和压实样的剪胀势随着吸力增加而增大。吸力对该膨胀土抗剪强度的贡献可归结于两种不同的机理:①吸力使得土体中粒间有效应力增加;②吸力对土体剪胀势的贡献。由于吸力对土体剪胀势的贡献,吸力对该膨胀土峰值强度的贡献大于其对峰后软化强度的贡献。当吸力相同时,原状样的峰值强度和剪胀势均高于压实样,这与原状样中铁锰结核的胶结作用有关。吸力对该膨胀土抗剪强度的贡献高于压实高岭土。     

胶结黏土中正断层扩展的变形和孔压变化研究

 基岩断层错动而引起的上覆土体变形会对地表以及地下结构物造成破坏。上覆土体的胶结特性和隐伏断层的存在,使得断层错动的变形机制更为复杂。采用滤纸技术模拟隐伏断层,通过2组离心机试验研究胶结土体中正断层裂缝的扩展机制及伴随的孔压变化规律。对土体的变形分析和孔隙水压力的监测加深了对地裂缝的认识。研究发现,正断层错动引起胶结黏土的变形机制为受弯变形。隐伏断层使得土体受弯区变小、土体破坏程度加剧。胶结黏土受弯形成的地裂缝分为张拉裂缝和剪切裂缝,这些地裂缝的发展为超孔压的消散提供了优势路径。     

室温下C/C复合材料紧固件拧紧特性

本文研究了C/C复合材料紧固件在不涂防松胶（简称不涂胶）和涂防松胶（简称涂胶）两种状态下的拧紧特性。试验测试了两种状态下C/C复合材料紧固件拧紧力矩与预紧力的关系,并对两种状态下紧固件摩擦系数和拧紧力矩分配关系进行了深入分析。结果表明:涂胶与不涂胶相比,相同拧紧力矩作用下,螺栓预紧力增大20%~82%,且不涂胶状态下预紧力与拧紧力矩线形关系较好;不涂胶和涂胶两种状态下,螺纹副摩擦系数分别为0.41、0.35,端面摩擦系数分别为0.59、0.41,涂胶后两对摩擦副摩擦系数均降低;另外,涂胶和不涂胶两种状态下施加拧紧力矩在端面摩擦副、螺纹摩擦副和附加力矩中比例分配规则略有不同。