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11.
针对目前大型轨道衡校验存在的问题,给出了一种全新的轨道衡快速校验的解决方法。以LabWindows/CVI为开发平台,进行软件的模块化、可视化设计,采用模糊自整定控制算法来实现力值的快速加载及快速稳定,解决了大型衡器高精度、快速校准的难题。应用结果表明:软件程序在可靠性、稳定性、安全性、操作性等方面性能优越,完全满足电控伺服液压轨道衡校验系统的测控要求。 相似文献
12.
采用限制热膨胀变形的热处理方法在2024铝合金上产生热致压力,利用ABAQUS有限元软件模拟计算其热致压力,考察模具材料的热膨胀系数、弹性模量和屈服强度等材料性能对热致压力的影响规律。结果表明:该装置在500 ℃时能够产生比较均匀的热致压力,当模具材料采用42CrMo时,热致压力最大可达503MPa;热致压力随着模具材料热膨胀系数的减小、弹性模量以及屈服强度的增加而增大,模具材料的热膨胀系数和弹性模量对热致压力的影响更明显。 相似文献
13.
为研究125I-白蛋白融合干扰素α2b大鼠体内排泄行为,利用氯胺-T法制备了125I-白蛋白融合干扰素α2b,其标记率为82.72%,放化纯度为95.53%,放射性比活度为0.26MBq/μg。体外WISH/VSV系统抗病毒活性比较分析表明,白蛋白融合干扰素α2b和125I-白蛋白融合干扰素α2b具有相近的抗病毒活性。SD大鼠皮下注射125I-白蛋白融合干扰素α2b后,0~6、6~12、12~24、24~48、48~96、96~192和192~300h7个不同时段的尿、粪的放射性分析结果表明,125I-白蛋白融合干扰素α2b主要通过肾脏排泄,部分可通过粪便排泄,300h时尿、粪中平均累积排泄率分别为80.10%和16.00%;0~1、1~2、2~4、4~6、6~12、12~24和24~30h7个不同时段的胆汁的放射性分析结果表明,125I-白蛋白融合干扰素α2b也可通过肝脏代谢后经胆汁排泄,但这不是它的主要排泄途径,30h时,胆汁中的平均累积排泄率仅为1.61%。 相似文献
14.
为缓解公司氧气和氮气不平衡状况,减少高炉氮气的使用量,对用高炉热风炉废气加压替代氮气进行了可行性分析。生产实践表明,该工艺系统运行稳定,加压热风炉废气能够满足技术条件要求,有效缓解了氮气紧张问题,降低了炼铁动力成本,年节约成本252万元。 相似文献
15.
简要阐述了我国橡胶促进剂清洁生产工艺思路,以及开发绿色安全促进剂以替代可产生致癌性亚硝胺的促进剂。指出采用绿色清洁生产工艺及生产环保型促进剂是橡胶促进剂的发展方向。 相似文献
16.
17.
在工业现场,电子自动化装置是常见的设备,要想使这些设备充分发挥功效,需要对它们的抗干扰能力进行研究,并采用适当措施提高这一能力j综合考虑各项因素,包括:装置的电流配置、各个信号产生电路的结构、导线的铺设情况等等对此,本文展开讨论,给出了相应的应对措施。 相似文献
18.
用氯化亚锡(SnCl2)还原法制备99Tcm-半乳糖基化人血清白蛋白融合干扰素α2b(GHSA-IFNα2b),研究了SnCl2和GHSA-IFNα2b的用量以及溶液pH对99Tcm-GHSA-IFNα2b标记率的影响;ICR小鼠尾静脉注射99Tcm-GHSA-IFNα2b(0.286MBq/只,n=6),于5、10、15、30、60、120min取脏器和血,称重、计数,计算%ID(organ)-1和%ID·g-1;并对99Tcm-GHSA-IFNα2b的SD大鼠显像进行了研究.结果表明,在pH=3.0~4.5、GHSA-IFNα2b的用量≥0.3 mg、SnCl2的用量为3~60 μg时,37℃反应30 min,可得标记率>90%的99Tcm-GHSA-IFNαt2b,并在6 h内保持基本稳定;肝脏组织中的99Tcm-GHSA-IFNα2b在注射后10 min高达52.51%ID(organ)-1,能够被肝脏特异性摄取,主要通过胆道、肠道排泄;大鼠静脉注射15~30 min时,即可获得清晰的肝显像. 相似文献
19.
SiC纤维增强钛基复合材料的横向力学性能 总被引:3,自引:0,他引:3
采用十字形试样测试分析有C涂层和无C涂层两种SiC纤维增强钛基复合材料的横向力学性能,以横向载荷作用下应力-应变曲线上的非线性拐点计算界面的强度.结果表明,有C涂层的界面横向开裂强度为53 MPa,低于无C涂层的界面开裂强度196 MPa,并且前者在横向载荷作用下沿C涂层与纤维之间开裂,而后者沿反应生成物与基体间开裂;体积分数为30%的多根纤维钛基复合材料的非线性拐点应力低于单根纤维复合材料,这主要是由于残余应力的减少引起,界面强度并没有明显变化. 相似文献
20.
研究了热暴露对SiCf/Ti-6Al-4V复合材料热膨胀行为的影响。对基体合金、制备态复合材料、经900 ℃热暴露10, 25及75 h的复合材料的热膨胀行为进行了实验测量。结果表明,无论纵向和横向,热暴露的复合材料其热膨胀系数均高于制备态复合材料。且无论纵向和横向,经900 ℃热暴露10和75 h的复合材料热膨胀系数均高于经900 ℃热暴露25 h的复合材料。这是因为经900 ℃热暴露25 h的复合材料拥有较为合适的界面反应。另外,在对复合材料纵向热膨胀系数进行预测时,因为Schapery模型在整个加热过程中都考虑了热拉伸残余应力对复合材料热膨胀系数的影响,因此在CTE曲线的高温阶段,预测值低于实验值 相似文献