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51.
应用显微维氏硬度计和纳米压痕仪,对高硬度钢样品(GCr15)和高纯度熔融石英分别进行了试验,得到该钢样品的弹性模量值和硬度值分别为238.140GPa和9.468GPa,高纯度熔融石英样品的弹性模量值和硬度值分别为71.386GPa和9.502GPa。按照标准块均匀性的统计检验方法对试验得到的数据进行了统计分析,发现高纯度熔融石英样品的均匀性比高硬度钢样品的均匀性高。 相似文献
52.
利用光学金相显微镜、扫描电子显微镜、电子能谱仪等方法对开裂铜管焊接弯头进行失效分析,发现该铜管焊接弯头久置于腐蚀性介质中,当在腐蚀坑处应力集中,便产生了开裂失效.同时,还发现该工件在弯制时易形成微裂纹. 相似文献
53.
某锅炉换热器仅运行2 h即发生换热管断裂事故,采用光学显微镜、扫描电子显微镜、能谱仪、拉伸试验机和直读光谱仪等设备对换热管的断裂原因进行了分析。结果表明:该换热管外壁表面在运行前就已存在原始横向裂纹和机械损伤,在服役过程中这些裂纹和机械损伤处容易形成应力集中,加之换热管的使用温度较低,从而导致其在运行仅2 h后就发生早期脆性断裂。最后对该换热管的生产提出了建议。 相似文献
54.
国产T91耐热钢650℃蠕变断裂微观机理 总被引:1,自引:0,他引:1
在650 ℃下对国产T91耐热钢进行了标准拉伸持久试验,采用外推法计算出该钢105 h的持久强度极限为55.42 MPa.使用OM、SEM、TEM和 XRD对不同应力状态下的蠕变断裂试样微观组织进行分析比较.研究结果显示,随着持久断裂时间的延长,T91耐热钢蠕变断裂状态由韧性断裂向脆性断裂模式改变;材料中出现马氏体板条组织分解、M23C6碳化物粗化、位错密度降低和再结晶等现象.析出相强化作用的下降,马氏体板条的碎化和多边形化以及位错机构的退化是国产T91耐热钢蠕变性能下降的主要原因.碳化物的EDS分析表明,不同形貌M23C6碳化物成分存在差异,含Si元素M23C6碳化物更可能在持久过程中长大. 相似文献
55.
通过化学成分分析、力学性能测试、金相检验以及断口分析等方法对SKD61钢压铸模具开裂原因进行分析。结果表明:由于该模具材料的钼和钒含量偏低,导致热处理后的硬度偏低,使得疲劳强度降低,从而在服役中以疲劳形式早期开裂失效。 相似文献
56.
57.
对469汽车单级桥后桥主动锥齿轮进行了质量分析和工艺改进。通过对20CrNi3H材料用钢的优化选择、渗碳淬回火处理各阶段工艺参数的调整以及热处理后的强化抛丸,提高了齿轮产品的表面压应力,显著增加了工件台架试验的疲劳寿命,满足了重载汽车齿轮的性能要求。 相似文献
58.
59.
采用金相检验、断口分析和化学成分分析以及硬度测试等试验方法对某大型设备上的轴承套圈的开裂原因进行了分析。结果表明:该轴承套圈材料100CrMo7-3成分符合标准要求,基体硬度约60HRC,在使用过程中由于接触应力和循环应力场的共同作用,导致该轴承套圈发生接触疲劳开裂。 相似文献
60.