美国铝工业空气污染控制法规

引言美国环境保护局(EPA)受权制订若干规范、条例来保护与提高全国的大气质量。其中关于限制原铝和再生铝工厂排放污染物的规范和条例是:新固定污染源的运行标准;协助各州政府制订现有污染源标准和排放指南,以及     

肥皂冒霜的成因探讨

本文讨论了肥皂冒白霜的主要原因,即肥皂中无机盐含量和油脂皂化后的有机酸败。生产实践证明,皂基含NaOH≤0．3%,NaCl≤0.2%,SiO2≥3%为宜;有机酸中含低分子酸和不饱和酸,必须控制油脂的酸价和严格控制工艺操作。     

用原子力显微镜观察菁染料聚集体

对应用原子力显微镜观察菁染料聚集体的文献进行了评述 ,在此基础上采用原子力显微镜观察了 2个感绿增感染料的聚集体     

长化恩德炉运行中的问题及对策

我公司为了降低成本，提高企业的竞争能力，于2003年把煤气化工艺由富氧连续气化改为恩德粉煤气化。针对恩德炉实际生产过程中出现的一系列问题，公司及时采取相应措施，取得了较好的效果。下面简要介绍我公司恩德炉运行中出现的问题及应对措施。     

突扩突跌掺气设施后泄槽底板脉动压力试验研究

有压洞出口后的突扩突跌掺气减蚀设施在水利工程中经常使用。由于水流受边界条件和掺气的影响,其流态和脉动压力往往与普通水槽的情况有很大的不同。通过水工模型试验,对突扩突跌掺气设施后泄槽底板上的脉动压力进行研究,揭示了掺气设施后泄槽底板上不同流动区域的脉动压力特性。从脉动压力的时域过程、均方根值、偏态系数、峰态系数和主频率等多方面得出冲击区、反射区和稳定区脉动压力的特性是不相同的结论。同一流量时,沿流程底板的时均压力都大于脉动压力的均方根值,在冲击区、反射区和稳定区,脉动压力的均方根值分别是同位置时均压力值的约0.5倍、0.6倍和0.7倍。研究成果可为更好地利用突扩突跌掺气设施提供有益的理论和试验依据。     

某水电站混合坝接头坝顶开裂成因分析

针对混合坝接头处存在软硬材料的接触界面并易产生坝顶裂缝的问题,以某水电站混合坝工程为例,针对其在初次蓄水后心墙堆石坝接头部位坝顶出现多处裂缝的现象,通过考虑坝料的湿化与流变特性,采用有限元耦合变形倾度法对右岸心墙堆石坝及接头坝段开展了三维数值仿真分析。结果表明:(1)蓄水引起的上游堆石湿化变形是导致接头坝顶开裂的主要原因;(2)接头部位的坝料受下部混凝土接头斜坡的支撑约束,沉降位移明显小于上游堆石,导致变形不协调,引起土体开裂;(3)坝顶沉降梯度较大是坝顶出现裂缝的主要原因,其中沿坝体顺河向的坝顶沉降梯度引起的裂缝与坝轴线平行,沿坝顶顺河沉降梯度引起的裂缝与坝轴线垂直。对比实际坝顶开裂部位,初步判断当坝顶不均匀沉降梯度0.6%时,产生开裂的概率较高。研究所得成果可为混合坝的设计施工提供参考。     

催化裂化汽油改质降烯烃反应规律及反应热

利用催化裂化催化剂在小型固定流化床实验装置上对催化裂化汽油催化改质降烯烃过程的反应规律进行了实验研究，详细考察了反应温度、剂油比和重时空速对产物收率和汽油辛烷值的影响，得到了催化裂化汽油改质过程的最佳实验操作条件：反应温度为400～430℃，剂油比为7左右，重时空速为20～30 h-1。在此基础上，计算了汽油改质过程的反应热，分析了反应条件对反应热的影响，揭示了反应热的变化规律。结果表明，低温改质为放热过程，高温改质为吸热过程。改质条件对反应热影响的强弱顺序为反应温度>剂油比>重时空速。     

硫酸铁催化合成4,4''''-二苯醚二甲酸二甲酯

采用硫酸铁催化酯化反应制备了一种重要的高分子单体4,4'-二苯醚二甲酸二甲酯.最佳反应条件为n(甲醇)∶n(4,4'-二苯醚二甲酸)=40∶1,反应温度160℃,反应时间1h,催化剂用量为4,4'-二苯醚二甲酸质量的3%.在此条件下,酯收率大于95%.     

泸天化厂辅锅炉水试行pH—磷酸盐协调处理已见成效

对于汽包式蒸汽锅炉,传统的炉内磷酸盐校正处理是用磷酸三钠调节炉水的离子比,达到防止钙镁水垢的目的。后来在高参数锅炉中实行的所谓“纯磷酸盐规范”是在加入的磷酸盐中含有酸式磷酸盐,力图使炉水的酚酞碱度全是由Na_3PO_4水解产生的,这样在炉水中就不会生成游离的NaOH,从而在防垢的同时又可防止碱性腐蚀。后来研究发现,即使炉水中的磷酸盐组成恰好相当于Na_3PO_4溶液,也避免不了游离NaOH的产生,尤其是在现代锅炉的热强度很高,容易在     

4-羟基-5(4′-氯苯基)双环[4,4,0]-1-氮杂癸烷的合成

以 4′ 氯哌醋甲酯为原料,研究了作为潜在的治疗可卡因滥用症的药物———4 羟基- 5- (4′- 氯苯基 )双环 [4,4, 0]- 1 氮杂癸烷的合成。4′- 氯哌醋甲酯首先用乙酸酐在室温下进行乙酰基化,然后在 -70℃下经二异丙基胺锂(LDA)作用关环得中间产物(±)- threo -2, 4 -二氧代- 5- (4′- 氯苯基)双环[4, 4, 0] -1 氮杂癸烷,产率 60%。中间体先用硼氢化钠在甲醇中室温下选择性地将酮羰基还原,粗产物经V(石油醚)∶V(乙酸乙酯) =1∶1重结晶后,在四氢呋喃中于回流温度下用乙硼烷 四氢呋喃络合物进一步还原酰胺基,得到(±) threo 4α 羟基- 5 -(4′- 氯苯基 )双环[4, 4, 0]- 1 氮杂癸烷,两步产率为 67%。所得α位羟基产物经过Swern氧化,然后在四氢呋喃中在 -78℃下用三(仲丁基)硼氢化钾选择性还原,立体专一性地得到 (±) threo- 4β 羟基- 5 (4′- 氯苯基 )双环 [4, 4, 0]- 1 氮杂癸烷,氧化 还原反应总产率为 70%。