全文获取类型
收费全文 | 271篇 |
免费 | 35篇 |
国内免费 | 13篇 |
专业分类
电工技术 | 2篇 |
综合类 | 112篇 |
化学工业 | 5篇 |
金属工艺 | 4篇 |
建筑科学 | 136篇 |
能源动力 | 1篇 |
水利工程 | 15篇 |
石油天然气 | 19篇 |
一般工业技术 | 18篇 |
冶金工业 | 1篇 |
自动化技术 | 6篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 4篇 |
2022年 | 2篇 |
2021年 | 8篇 |
2020年 | 6篇 |
2019年 | 14篇 |
2018年 | 7篇 |
2017年 | 2篇 |
2016年 | 6篇 |
2015年 | 3篇 |
2014年 | 9篇 |
2013年 | 11篇 |
2012年 | 19篇 |
2011年 | 24篇 |
2010年 | 20篇 |
2009年 | 16篇 |
2008年 | 19篇 |
2007年 | 17篇 |
2006年 | 17篇 |
2005年 | 23篇 |
2004年 | 24篇 |
2003年 | 22篇 |
2002年 | 18篇 |
2001年 | 12篇 |
2000年 | 4篇 |
1999年 | 3篇 |
1998年 | 1篇 |
1997年 | 3篇 |
1996年 | 1篇 |
1992年 | 1篇 |
1989年 | 1篇 |
排序方式: 共有319条查询结果,搜索用时 15 毫秒
311.
312.
500级高强钢筋混凝土梁裂缝宽度试验及计算方法探讨 总被引:2,自引:0,他引:2
通过8根HRB500级高强钢筋混凝土梁以及2根普通钢筋混凝土梁的受弯试验,对比分析试验梁的裂缝分布、平均裂缝宽度及短期最大裂缝宽度的变化特性。结合已有试验结果,对56根500级钢筋混凝土梁的受弯开裂特性进行综合研究,结果表明:试验梁的平均裂缝间距与规范GB 50010—2002公式的计算值符合得较好,而短期最大裂缝宽度计算值则大于实测值,尤其是当钢筋应力超过300N/mm2的情况。鉴于此,在参照国外相关规范的基础上,对该类梁的裂缝宽度计算提出了两种修正建议:①适当调整短期最大裂缝宽度的保证率,取90%的保证率可使计算平均值降低10%左右;②调整裂缝截面处钢筋应力的计算值,具体有两种途径,一是取准永久荷载组合进行计算,二是将钢筋应力超过某一值后取为定值,若将该应力定值取为300N/mm2,裂缝宽度比值的均值为1.063,变异系数为0.176,计算效果非常理想。 相似文献
313.
314.
混凝土中钢筋加速锈蚀试验适用性研究 总被引:2,自引:0,他引:2
钢筋锈蚀导致其屈服强度降低、力学行为改变,影响钢筋与混凝土之间的粘结性能,钢筋锈蚀量影响钢筋混凝土的失效模式。为研究锈蚀钢筋混凝土结构的相关性能,需要在较短时间内得到所需的锈蚀构件。通过对4种不同工况下混凝土中钢筋电化学加速锈蚀方法进行对比试验,得到了锈蚀后钢筋表面形态特征,分析了模拟自然环境条件下钢筋锈蚀的适用性。试验表明:全浸泡外加电流加速锈蚀方法使钢筋纵向、径向表面形成均匀锈蚀,而自然环境锈蚀钢筋表面锈蚀相对不均匀,坑蚀更明显,两者差异显著;利用全浸泡外加电流加速锈蚀方法进行锈蚀钢筋与混凝土粘结-滑移本构关系和锈蚀钢筋混凝土构件承载能力等研究不合适;半浸泡和贴面外加电流加速锈蚀方法能较好模拟自然环境锈蚀;加速锈蚀试验方法的理论锈蚀质量高于试验锈蚀质量。图12表1参7 相似文献
315.
混凝土结构锈胀开裂是导致混凝土结构耐久性失效的主要原因.在锈胀开裂过程中,铁锈是否填充到锈胀开展的裂缝中,是影响锈裂模型预测结果准确与否的重要因素之一.对人工气候环境下加速劣化的混凝土试块进行切片研究,采用数码显微镜观察了混凝土锈胀开裂裂缝中铁锈分布的情况,由此分析随裂缝开展铁锈发展的过程.试验研究认为,对于外裂裂缝,在裂缝开展到保护层表面之前,铁锈对裂缝的填充可忽略不计;只有在裂缝贯通到保护层表面后,铁锈才会逐渐填入钢筋附近的裂缝之中,并能在较远位置的裂缝边缘观察到铁锈的吸附.而对于内裂裂缝,钢筋锈蚀到一定程度后,也会有少量的铁锈填入裂缝中,但填充过程要缓慢得多.铁锈发展的这一特性,对混凝土结构锈裂过程的分析和合理锈裂模型的建立具有非常重要的指导意义. 相似文献
316.
317.
考虑混凝土碳化规律的钢筋锈蚀度预测模型 总被引:8,自引:1,他引:7
依据电化学原理,考虑了混凝土碳化规律以及钢筋锈蚀后变化对预测钢筋锈蚀率的影响,同时把氧化在混凝土中的扩散系数视为随时间变化的变量,提出了一个新的预测模型,并通过分析这一产生误差的原因,提出了用模型因子对预测公式进行修正。同时,理论分析表明:采用一般的混凝土碳化表达式与采用简化的混凝土碳化表达式相比,钢筋锈蚀率预测值会有显著差别;而考虑钢筋半径随锈蚀率的增加而减小以及氧气在混凝土中扩散系数随时间变化 相似文献
318.
无粘结预应力筋的极限应力 总被引:4,自引:0,他引:4
在我国现行《无粘结预应力混凝土结构技术规程》(JGJ/T92-93)的建议公式基础上,结合国内外已有试验数据,提出了无粘结预应力筋极限应力计算公式,并结合概率和数理统计知识,对所提公式进行分析研究,证明了该公式具有一定保证率,可用于工程设计计算中;同时,还推荐了美国学者A.E.Naaman等提出的无粘结预应力筋极限应力公式,该公式计算虽较为复杂,但有较高的计算精度。 相似文献
319.