全文获取类型
收费全文 | 255篇 |
免费 | 6篇 |
国内免费 | 9篇 |
专业分类
电工技术 | 2篇 |
综合类 | 9篇 |
化学工业 | 20篇 |
金属工艺 | 46篇 |
机械仪表 | 22篇 |
建筑科学 | 10篇 |
矿业工程 | 22篇 |
能源动力 | 6篇 |
轻工业 | 14篇 |
水利工程 | 20篇 |
石油天然气 | 9篇 |
武器工业 | 2篇 |
无线电 | 22篇 |
一般工业技术 | 17篇 |
冶金工业 | 42篇 |
自动化技术 | 7篇 |
出版年
2024年 | 2篇 |
2023年 | 6篇 |
2022年 | 5篇 |
2021年 | 1篇 |
2020年 | 9篇 |
2019年 | 7篇 |
2018年 | 2篇 |
2017年 | 4篇 |
2016年 | 8篇 |
2015年 | 5篇 |
2014年 | 6篇 |
2013年 | 10篇 |
2012年 | 11篇 |
2011年 | 16篇 |
2010年 | 18篇 |
2009年 | 13篇 |
2008年 | 21篇 |
2007年 | 23篇 |
2006年 | 18篇 |
2005年 | 10篇 |
2004年 | 7篇 |
2003年 | 15篇 |
2002年 | 6篇 |
2001年 | 5篇 |
2000年 | 7篇 |
1999年 | 5篇 |
1998年 | 2篇 |
1997年 | 5篇 |
1996年 | 3篇 |
1995年 | 7篇 |
1994年 | 4篇 |
1993年 | 1篇 |
1991年 | 1篇 |
1988年 | 1篇 |
1985年 | 2篇 |
1984年 | 1篇 |
1958年 | 1篇 |
1957年 | 2篇 |
排序方式: 共有270条查询结果,搜索用时 14 毫秒
211.
212.
213.
214.
215.
0Cr11Ni2MoVNb钢高温压缩变形的流变应力 总被引:1,自引:0,他引:1
采用Gleeble-2000热模拟试验机对OCr11Ni2MoVNb马氏体热强钢在不同变形温度(950~1160℃)及不同变形速率(0.01~10 s-1)的高温压缩变形的流变应力进行了研究.结果表明,当应变速率低于0.1 s-1且温度高于1000℃时,OCr11Ni2MoVNb钢出现动态再结晶,其热变形激活能Q=461.568 kJ/mol,高温压缩变形时Z参数和流变应力方程分别为Z=εexp(55516.959/T)=5.654×1013exp(0.075σp),σp=13.4131nε 7.447×1051/T-422.214. 相似文献
216.
快速凝固Ti-Zr-Ni合金的电化学贮氢性能 总被引:2,自引:0,他引:2
采用铜辊快速凝固方法制备了Ti45Zr30Ni25和Ti50Zr25Ni25合金,并对合金作为镍-氢二次电池负极的动力学和电化学性能进行了研究.结果表明,Ti45Zr30Ni25为非晶相合金,Ti50Zr25Ni25合金由准晶相和非晶相组成.两合金电极的最大放电容量分别为129和132mAh/g.在240mA/g电流密度下,高倍率放电性能(HRD)分别为62.7%和63.3%.合金电极的交换电流密度分别为205.1和375.6mA/g,氢在合金中的扩散系数分别为5.4×10-11和5.8×10-11cm2·S-1. 相似文献
217.
218.
通过Gleeble-3500热模拟试验机对403Nb马氏体钢(%:0.16C、11.98Cr、0.03Mo、0.22Nb、0.01V、0.12Ni)在950~1 150℃进行应变速率0.01~10 s~(-1),道次间隔1~100 s的二道次热压缩试验。通过总结已发表的各种静态再结晶数学模型,得出403Nb钢静态再结晶激活能Q_(rex)为168.40 kJ/mol及静态再结晶模型t_(0.5)=6.599 9×10~(-10)ε~(-1.6)(?)~(-0.46) d_0 exp(168400/RT)。结果表明,热压缩道次间隔时间短,钢的晶粒粗大,静态再结晶率低;道次间隔时间长,静态再结晶接近完成,大部分为等轴晶粒;在热压缩过程中,剪应变最大的区域再结晶最完全,晶粒最细小。 相似文献
219.
以典型固体火箭发动机的简化模型Taylor-Culick流为例,对其内流的线性稳定性方程开展了较为详细的推导与介绍,并给出了相应的数值求解方法.采用谱方法分析了环向波数、轴向距离与雷诺数对局部线性稳定性的影响.计算表明,环向波数从0增加到1时,该波数呈现不稳定特征;当环向波数继续增加时,环向高波数模态会逐渐趋于更稳定状... 相似文献
220.