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31.
研究了3种Fe-18Mn-10Al-1C-(0, 3, 5)Ni-0.08V-0.03Nb(wt%)奥氏体基低密度双相钢在热轧后的组织和力学性能。结果表明,热轧后,试验钢的组织由拉长的奥氏体、条带状B2相及沿再结晶奥氏体晶粒晶界处的块状B2颗粒组成。此外,在奥氏体晶粒和B2颗粒中分别形成了纳米级κ-碳化物和DO3相。5Ni钢屈服强度高达1352 MPa,这主要是由于奥氏体晶界存在大量纳米级别的B2颗粒以及VC相产生析出强化效果。随着Ni含量的增加,钢的强度与硬度均增加,5Ni钢屈服强度比0Ni钢高116 MPa,归因于5Ni钢中更多的B2相含量(16.9%)。但含Ni钢在强度增加的同时,极大损失了塑性,导致钢的伸长率极低,分析其原因为条带状B2相主要分布在奥氏体晶界处,试样在变形过程中裂纹更易沿晶界断裂,断口有分层现象。 相似文献
32.
通过Gleeble-3800热模拟试验机研究了变形温度850~1200 ℃,应变速率0.1 ~10 s-1条件下Ti微合金化非调质钢的奥氏体动态再结晶行为。分析变形温度、变形速率、碳氮化物的析出行为对奥氏体动态再结晶的影响,计算动态再结晶激活能,获得动态再结晶状态图和热加工图。结果表明,随着Ti含量从0增加为0.042%和0.063%,钢中碳氮化物的析出量分别为0%、0.040%和0.038%,呈现出先增加后减少的趋势,相应的动态再结晶的激活能分别为360.218、394.015和378.247 kJ/mol,0.042%Ti含量的非调质钢激活能最高。通过功率耗散图和塑性失稳图的叠加得到了热加工图,获得了Ti微合金化非调质钢的最佳热加工工艺范围是900~1050 ℃的变形温度,0.1~0.2 s-1的变形速率和1100~1200 ℃变形温度,0.1~4 s-1变形速率。 相似文献
33.
研究了Cr-Ni—Mo系重载齿轮钢经V-Nb微合金化处理前后的组织及力学性能。结果表明:经过V-Nb微合金化处理后,钢的奥氏体晶粒得到显著细化,在渗碳温度范围内10h保温时不会发生奥氏体晶粒的异常长大;伴随着晶粒的细化,冲击吸收功得到了提高;晶粒细化也使该钢渗碳层的组织和性能得到了改善。 相似文献
34.
35.
对特种结构用钢PCrNi3MoV钢和25Cr3Mo3NiNbZr钢进行热处理试验,通过不同回火温度调节使两种试验钢的硬度处于同一等级,研究对比了硬度相同条件下两种试验钢的磨损性能,并对磨损机理进行了分析。结果表明:在动载磨粒磨损和冲击磨损两种磨损形式下,25Cr3Mo3NiNbZr钢的磨损量始终低于PCrNi3MoV钢,表现出更好的耐磨性。这是由于25Cr3Mo3NiNbZr钢中含有具有较高耐磨性的MC型碳化物Nb C,而PCrNi3MoV钢中具有较低耐磨性的M_3C型碳化物,经相分析研究表明,25Cr3Mo3NiNbZr钢中尺寸处于1~36 nm之间的析出相所占百分比可达81.6%,比PCrNi3MoV钢高出53.1%,析出相的尺寸越小,对磨损过程中裂纹扩展时的阻碍作用越大,从而具有更优的耐磨性。 相似文献
36.
37.
38.
39.
通过分离式霍普金森压杆装置研究了3种不同强度(X700、X1000、X1600)高强钢在应变速率为1500~8000 s~(-1)范围内的绝热剪切特征。结果表明:X700钢在应变速率≤8000 s~(-1)时无绝热剪切行为;X1000钢在应变速率8000 s~(-1)、X1600钢在应变速率6000 s~(-1)、8000 s~(-1)时出现绝热剪切行为,且X1600钢的绝热剪切带数量较多。绝热剪切带的硬度高于基体硬度且与基体有一定的关系,X1600钢绝热剪切带硬度比X1000钢增加18%以上,且X1600钢发生明显的破裂。随着强度的增加,高强度马氏体钢在高应变速率下微裂纹扩展倾向大,剪切带端部开裂严重。 相似文献
40.
摘要:利用旋转弯曲疲劳试验研究新型扭杆弹簧用N1钢和45CrNiMoVA钢的疲劳性能,并通过对2种试验钢组织、硬度、强度、夹杂物类型及大小、疲劳裂纹扩展速率以及氢含量的对比,探讨影响扭杆弹簧用钢旋转弯曲疲劳性能的因素及其疲劳失效机制。结果表明,推荐热处理制度的45CrNiMoVA钢和N1钢旋转弯曲疲劳极限强度分别为892和926MPa,超高强度钢的屈服强度也是衡量疲劳极限强度的因素,N1钢屈服强度高出45CrNiMoVA钢约100MPa,是其疲劳性能优于45CrNiMoVA钢的重要原因。在高应力状态下,N1钢的疲劳寿命明显优于45CrNiMoVA钢的重要原因是N1钢的疲劳裂纹扩展速率低于45CrNiMoVA钢;而在低应力状态下,较高的屈服强度、较低的裂纹扩展速率和氢含量是N1钢疲劳极限高于45CrNiMoVA钢的重要原因。 相似文献