全文获取类型
收费全文 | 87419篇 |
免费 | 9589篇 |
国内免费 | 5017篇 |
专业分类
电工技术 | 6952篇 |
技术理论 | 3篇 |
综合类 | 6674篇 |
化学工业 | 13014篇 |
金属工艺 | 5248篇 |
机械仪表 | 6268篇 |
建筑科学 | 7381篇 |
矿业工程 | 2870篇 |
能源动力 | 2442篇 |
轻工业 | 5919篇 |
水利工程 | 2071篇 |
石油天然气 | 4091篇 |
武器工业 | 1018篇 |
无线电 | 10922篇 |
一般工业技术 | 9568篇 |
冶金工业 | 3601篇 |
原子能技术 | 1085篇 |
自动化技术 | 12898篇 |
出版年
2024年 | 322篇 |
2023年 | 1634篇 |
2022年 | 3214篇 |
2021年 | 4646篇 |
2020年 | 3411篇 |
2019年 | 2634篇 |
2018年 | 2851篇 |
2017年 | 3183篇 |
2016年 | 2930篇 |
2015年 | 4401篇 |
2014年 | 5215篇 |
2013年 | 6226篇 |
2012年 | 6687篇 |
2011年 | 7183篇 |
2010年 | 6275篇 |
2009年 | 6029篇 |
2008年 | 5770篇 |
2007年 | 5190篇 |
2006年 | 4658篇 |
2005年 | 3711篇 |
2004年 | 2444篇 |
2003年 | 1943篇 |
2002年 | 1848篇 |
2001年 | 1606篇 |
2000年 | 1342篇 |
1999年 | 1227篇 |
1998年 | 971篇 |
1997年 | 802篇 |
1996年 | 736篇 |
1995年 | 667篇 |
1994年 | 501篇 |
1993年 | 402篇 |
1992年 | 288篇 |
1991年 | 234篇 |
1990年 | 168篇 |
1989年 | 155篇 |
1988年 | 108篇 |
1987年 | 70篇 |
1986年 | 70篇 |
1985年 | 46篇 |
1984年 | 27篇 |
1983年 | 31篇 |
1982年 | 28篇 |
1981年 | 23篇 |
1980年 | 31篇 |
1979年 | 19篇 |
1977年 | 7篇 |
1976年 | 6篇 |
1959年 | 11篇 |
1951年 | 13篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 31 毫秒
71.
72.
分析得出,棒材表面细小纵裂纹和表面裂口缺陷产生于铸坯加热之前,且与结晶器弯月面保护渣有关。利用Thermo-Calc热力学软件计算15CrMoG钢凝固相变过程,结合亚包晶钢连铸凝固特点综合分析15CrMoG钢棒材表面缺陷的产生原因和产生机理。结果表明:15CrMoG钢在固相线温度附近发生包晶反应L+δ→γ和包晶转变δ→γ,不仅导致初生坯壳生长不均匀,而且加剧P、S元素在凝固前沿的偏析。而初生坯壳不均匀是导致棒材表面缺陷根本原因。棒材表面细小纵裂纹产生于结晶器内坯壳薄弱处,经过二冷和轧制工序在夹杂物和硫偏聚处扩展长大。棒材表面裂口缺陷是初生坯壳不均匀导致结晶器内液面波动大,造成铸坯夹渣所致。通过控制[C]0.16%~0.17%、[S]≤0.005%、保护渣碱度1.2、熔点≥1200℃、粘度≥1.0Pa·s,260 mm×30mm铸坯水量150 m3/h,拉速0.5 m/min等措施,裂纹合格探伤合格率由原45%提高至98%。 相似文献
73.
74.
75.
76.
77.
78.
高强不锈钢绞线网与ECC的黏结是二者协同工作的基础,且黏结 滑移关系模型是其黏结性能的综合反映,故通过对17组51个高强不锈钢绞网增强ECC薄板试件进行单边拉拔试验,研究横向钢绞线间距、纵向钢绞线直径和相对锚固长度等因素对钢绞线网在ECC中黏结性能的影响规律。试验结果表明,横向钢绞线的设置可使黏结破坏由脆性破坏转变为延性破坏;高强不锈钢绞线网与ECC的黏结滑移曲线可分为5个阶段,分别为上升段、微降段、延性强化段、下降段和残余段。基于试验结果,对钢绞线网在ECC中的黏结破坏特征和黏结 滑移机理进行分析,在相关黏结-滑移关系模型的基础上,提出钢绞线网与ECC的黏结 滑移关系模型,并进行模型参数分析。所提模型及模型参数计算公式与试验结果吻合良好,能较好地反映钢绞线网与ECC的界面黏结滑移特征。 相似文献
79.
80.
为了改善尾矿制砖的力学性质,解决尾矿堆积问题,采用焙烧铁尾矿、水泥和粉煤灰为胶凝材料,2.36~4.75 mm粒级铁尾矿为粗骨料,通过搅拌、成型和养护工艺制备透水砖,探究了焙烧铁尾矿用量、水胶比、目标孔隙率和振动时间对透水砖性能的影响,对比未焙烧尾矿制备透水砖的性能。结果表明:① 焙烧尾矿制备透水砖最佳试验条件为:焙烧尾矿掺量60%,振动时间40 s、水胶比0.3,目标孔隙率20%;此时,透水砖抗折强度为3.34 MPa,符合国家标准Rf3.0,抗压强度为15.44 MPa,符合国家标准MU15,透水系数为2.58×10-2 cm/s,符合国家标准A级标准,实测孔隙率为23.41%。② 焙烧尾矿掺量为60%时效果最佳;未焙烧尾矿掺量为50%时效果最佳,抗折、抗压强度分别为3.38 MPa和14.54 MPa,透水系数符合国家A级标准;焙烧尾矿比未焙烧尾矿多替代水泥10%的情况下,力学性能焙烧尾矿透水砖较好,而透水性能则未焙烧尾矿透水砖较好。 相似文献