退火工艺对TWIP钢显微组织的影响

对特定成分的TWIP钢进行不同的退火处理,用金相、透射电镜对其拉伸变形前后的组织进行观察和分析.结果表明:退火后有退火孪晶和大量的层错存在,而且随温度的升高,晶粒尺寸变大、孪晶的数量和层错密度也随晶粒尺寸的增加而增大;此外孪晶移动到边界处会受到阻碍,形成非共格的孪晶界面.     

棒材生产线无孔型轧制的研究与应用

通过对无孔型轧制技术的研究与消化,针对某钢厂棒材生产线轧机布置特点,在粗轧和中轧四架轧机进行无孔型轧制改造.技术关键主要是控制轧机入口、出口导卫间隙与导卫固定;合理分配各架轧机压下量,精确控制宽展量.无孔型轧制中,由于翻平宽展和鼓形宽展,棱角位置每道次都在变化,边角部形成圆边钝角可有效避免应力集中和裂纹的产生;采用无孔型轧制可统一坯料,扩大轧辊使用范围,降低轧制压力,提高轧机作业率,降低能耗,以便获得明显的经济效益和社会效益.     

配分工艺对低碳Q&P钢中残余奥氏体的影响

为提高钢的塑性,在马氏体钢基础上通过Q&P工艺得到一定量的残余奥氏体,达到高强度与高塑性的良好结合.利用扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)、X射线衍射(XRD)和拉伸实验等方法研究了低碳Q&P钢微观组织,在此基础上讨论了配分工艺对残余奥氏体的影响以及残余奥氏体对Q&P钢延伸率的影响.研究结果表明:Q&P钢室温组织主...     

退火温度对Fe-Mn-TWIP钢微观结构的影响

通过光学显微镜、X射线衍射技术和EBSD技术研究了退火温度对Fe-Mn-TWIP钢的微观结构的影响,结果表明冷轧态TWIP钢完成退火再结晶后,组织为全部的奥氏体,随着退火温度的提高退火晶粒的尺寸增大,在1000 ℃时达到了30～50μm.织构分析表明,当退火温度低于700 ℃时,受冷轧织构的影响,晶粒取向变化较小;而在高于700 ℃退火时,冷轧时的α取向-线织构痕迹逐渐减小,面织构的比率增加.取向分析表明,此时材料中存在较多的60.〈111〉孪晶的大角度晶界,由于孪晶成对称关系,导致材料的织构较弱.     

CGO硅钢各阶段织构遗传继承性的EBSD分析

利用EBSD技术对CGO硅钢热轧、中间退火、脱碳退火及二次再结晶退火组织及织构进行分析,研究了CGO硅钢各阶段加工制备过程中高斯{110}001晶粒的形状、尺寸及分布特点,分析了高斯取向晶粒在各工序过程中的遗传继承性特点。结果表明,CGO硅钢热轧板的次表层存在Goss取向晶粒,历经一次冷轧及中间退火后Goss取向晶粒基本消失,一次再结晶之后Goss织构仍不是主要织构,主要织构为{111}110和{111}112,说明Goss取向晶粒在二次再结晶退火前数量及尺寸上并不占优势,二次再结晶过程中Goss取向晶粒异常长大形成锋锐Goss织构。{111}110和{111}112织构组分的强度在一次冷轧中不断增加,{111}112织构组分的强度在二次冷轧后达到最大而{111}110织构组分是在初次再结晶后变强。     

Q&P980镀锌高强钢电阻点焊工艺及液态金属脆化裂纹分布EI北大核心

通过设计电阻点焊工艺的正交实验,确定了Q&P980镀锌高强钢的点焊工艺参数范围,并对其焊接接头进行显微组织表征和力学性能分析。结果表明:熔核区组织以交错分布的板条马氏体为主;热影响区组织由板条马氏体、残余奥氏体和铁素体组成,马氏体板条平均宽度在不完全淬火区最大为4.86μm。显微硬度测试发现,焊接接头硬度值呈“W”形对称分布,硬度峰值出现在细晶区,达到559HV,硬度最低值出现在不完全淬火区,为338HV,呈现明显的软化现象。对焊接接头进行室温拉伸,最大拉剪载荷的峰值为27.92 kN,其断口形貌呈现典型的韧窝状,属于韧性断裂。由于Zn的熔点较钢基体低,镀锌高强钢点焊时易发生Zn层优先熔化并沿晶界向基体渗透,在焊接接头处可观察到明显的液态金属脆化裂纹。     

热轧带钢表面氧化铁皮的EBSD制样及表征方法

为了得到适用于热轧带钢表面氧化铁皮EBSD样品的制备方法，以22MnB5热轧板表面生成的氧化铁皮为研究对象，对比分析了冷镶、热镶和夹具夹持3种样品固定方法，以及振动抛光和手工制样两种制样方法下的热轧带钢表面EBSD扫描效果。结果表明：热镶法是最适宜热轧带钢表面氧化铁皮打磨的固定方法，振动抛光和手工制样两种制样方法均可以表征热轧带钢表面氧化铁皮的形貌、相组成和晶粒尺寸等显微结构特征，且提出的手工制样方法能够在保证制样效果的同时缩短制样时间和降低成本。     

退火温度对LH800空冷强化钢组织与力学性能的影响

为获得具备良好冷成形性能的空冷强化钢，以冷轧LH800为研究对象，采用SEM、EBSD、TEM等技术手段，研究了该钢种在罩式退火过程中的组织演变和力学性能变化。研究结果表明：在600～700℃退火得到了铁素体+碳化物组织，拉伸曲线出现明显的屈服平台，并且屈服平台长度随退火温度的升高而减小。随着退火温度升高，铁素体晶内纳米级碳化物数量逐渐减少，晶界粗大碳化物数量逐渐增多，小角度晶界体积分数逐渐减小，且局部取向差(KAM)值逐渐减小。当退火温度超过700℃时，显微组织为铁素体+马氏体+碳化物，拉伸曲线无屈服平台出现。随着退火温度的进一步升高，马氏体体积分数逐渐增加，KAM值也逐渐增大。力学性能结果显示：在700℃退火保温4 h,空冷强化钢的屈服强度和抗拉强度最低，延伸率最高，具备最佳的冷成形性能。本工作基于冷轧LH800退火过程的显微组织和纳米级碳化物的演变，揭示了LH800出现屈服平台现象的本质，并获得了该钢种具备最佳冷成形性能的关键工艺参数。     

Cr、V合金化弹簧钢腐蚀产物的相组成与转化

采用中性盐雾腐蚀实验对不同Cr与V含量的合金弹簧钢进行了24~288 h的腐蚀实验，用光学显微镜(OM) 观察腐蚀样品的表面宏观形貌，通过扫描电镜 (SEM) 观察腐蚀产物 (简称锈层) 截面情况，用能谱仪(EDS) 分析确定了腐蚀产物中Cr、V和Cl含量与分布情况，用X射线衍射 (XRD) 和Rietveld分析确定了腐蚀产物各锈层相的相对含量。结果表明：当腐蚀时间达到288 h时，钢表面逐渐形成内层 (30~50 μm) 和外层 (100~180 μm) 的两层结构锈层。其中外层主要是由γ-FeOOH组成，很容易剥落；而内层包含α-FeOOH和Fe₃O₄，结构较致密，与基体结合比较牢固。Cr和V在内层锈层中明显富集，而没有Cl^-，说明在内层锈层区域Cl^-侵入受到阻止；而外层锈层中Cr和V基本没有富集，且含有一定量的Cl^-；通过XRD分析腐蚀的不同阶段和不同部位的锈层成分图谱及相对含量关系，分析了γ-FeOOH形成和γ-FeOOH转化为α-FeOOH的过程。基于上述分析构建了不同相的转化模型。