新型丙烯-乙烯塑性体和热塑性弹性体

Dow化学公司将有8种丙烯-乙烯塑性体和热塑性弹性体新牌号投放市场。这些可以用于薄膜、片材和模塑的材料，将透明性、热封性、弹性、柔软性、加工性以及共混相容性结合在一起。这是Dow化学的特殊塑料和弹性体事业部最新为其已推出三年的Versify系列添加的新成员，这些产品是采用新的Insite“后茂金属催化剂”和Dow的溶液法工艺生产的。Versify 2000，2200，3000和3200塑性体是为软包装开发的。     

MCS接枝共聚物的结构和形态

将甲基丙烯酸甲酯（ＭＭＡ）、苯乙烯（Ｓ）在氯化聚乙烯（ＣＰＥ）存在下进行悬浮接枝共聚，获得ＭＣＳ树脂。本文着重考察了ＭＣＳ树脂的化学结构及胶粒形态。结果表明，确实发生了接枝共聚。ＣＰＥ用量、ＲＳＨ含量、引发剂浓度、反应温度、溶胀时间及聚合转化率对ＭＣＳ树脂的接枝率、接枝效率均有影响。ＭＣＳ树脂是接枝共聚物、ＭＭＡ／Ｓ共聚物与ＭＭＡ均聚物的混合物，橡胶相ＣＰＥ在ＭＣＳ树脂中的分散情况为“海岛结构”，     

热塑性聚氨酯弹性体的加工及其应用

简略介绍了热塑性聚氨酯弹性体的加工方法、加工工艺及其应用领域。对热塑性聚氨酯制品的缺陷和产生的原因进行了分析，并提出了一些可能解决的办法。     

动态交联热塑性弹性体增韧聚丙烯合金

用动态交联方法制备聚烯烃热塑性弹性体（ＴＰＯ）增韧聚丙烯，制备了具有低温冲击性能良好、综合力学性能比较均衡的聚丙烯合金。同时，研究了ＴＰＯ组成、工艺及基体组成与ＴＰＯ增韧聚丙烯共混物力学性能的关系。并通过差热扫描量热计和扫描电镜考察了共混物的形态结构。     

高性能热塑性复合材料在航空航天工业中的应用

本文介绍了国外航空航天用高性能热塑性复合材料的现状、发展趋势及其作用。     

塑性加工方法在粉末高温合金中的探索研究

采用塑性加工方法,本文初步探索了预变形对PREP高温合金粉末及热等静压后合金显微组织的影响.结果表明,粉末预变形可以促进热处理后粉末组织的均匀化,并可降低合金的再结晶温度,改善合金组织,消除部分枝晶,对提高粉末的利用率及降低粉末高温合金盘件的成本具有较大的实际意义.     

专利摘要

040 90 1　三相超微复合钢〔美国〕US67465 48,2 0 0 4.0 6.0 8,Kusinski ;GrzegorzJ .,etal.,MMFXTednologiesGorpo ration发明的高性能碳钢的三相显微组织包括铁素体晶粒、有位错的板条马氏体及马氏体条之间的奥氏体膜。此组织是通过把钢奥氏体化之后多段冷却的特有工艺得到的 ,此工艺避免了珠光体和贝氏体的形成及在晶间析出。本发明钢可以先铸造 ,再热处理 ,还可以进行轧制、锻造 ,以及其他冶金加工。本发明生产的钢有优异的力学性能和耐蚀性。 (申泽骥摘译 )0 40 90 2　锅炉的铸件用耐热合金钢〔日本〕特开 2 0 0 1 115 83 ,2 0 0…     

热塑性聚酰亚胺的研究及应用进展

聚酰亚胺(PI)作为一种特种工程塑料而被广泛应用,但由于PI的熔融性能较差,产业化发展受到了限制.通过对热固性PI进行改性开发出的热塑性聚酰亚胺(TPI),其熔融性能和加工性能相对热固性PI有了质的提升,能够应用于柔性覆铜板、3D打印等领域.本文概述了TPI的合成方法及热学、力学、加工性能,总结了TPI在柔性线路板及其他重要工业领域的应用,提出了TPI未来的研究方向.     

应变速率对Q460连铸坯高温力学性能的影响

摘要：采用Gleeble-3500热模拟试验机和金相法测试了不同应变速率下建筑用钢Q460连铸坯的高温力学性能,获得了600~1200℃范围内Q460连铸坯的高温强度、热塑性和最终室温组织随拉伸温度和应变速率的变化规律。结果表明,当Q460连铸坯在较高的应变速率（10s-1）下进行高温拉伸时,试样的断面收缩率随着拉伸温度的升高而升高,没有出现高温脆性区;在较低的应变速率（10-3s-1）下进行高温拉伸时,试样的断面收缩率出现了2个脆性区,第1个在1100℃至熔点温度,第2个脆性区间在700℃附近。总体来说,实验钢种的高温断面收缩率均大于65%,表明建筑用钢Q460连铸坯具有较好的高温热塑性。此外,同一应变速率下,Q460连铸坯的抗拉强度随着拉伸温度的升高而降低,而伸长率随着拉伸温度的升高而升高。     

连铸高铝氮积齿轮钢第三脆性区形成机制与控制

钢中的Al、N含量对连铸及其后续加工热塑性和奥氏体晶粒度控制有重要影响,这也是高温渗碳钢与各种Al脱氧钢广泛关注的问题。使用Gleeble 3800热/力学模拟试验机测定了一种轨道交通用高铝氮积齿轮钢(SCM420H)的高温热塑性,并结合差示扫描量热仪(DSC)分析、AlN析出热力学模型以及Schwerdtfeger热塑性特征值计算模型揭示了其第三脆性区的形成机制与调控途径。结果表明,高铝氮积齿轮钢第三脆性区低谷温度范围为750~850 ℃,这是由应力诱导先共析铁素体膜的产生与AlN粒子的大量析出共同导致的。Schwerdtfeger热塑性特征值计算模型可以较准确地预测高铝氮积齿轮钢第三脆性区的上限温度与最小面缩率,但由其预测的热塑性曲线下限温度偏高,应进一步考虑先共析铁素体膜析出的影响,并依据Ar3温度对其进行修正。高Al高N齿轮钢第三脆性区的下限温度取决于其先共析铁素体开始析出温度,主要与钢种成分和铸坯冷却速率相关,连铸生产中可控性有限;但其上限温度则与铸坯应变速率、冷却速率以及钢中的Al、N含量和AlN析出行为均有关联,调控空间较大,应该是连铸生产中合理控制铸坯热塑性与表面裂纹倾向的正确途径。