焦化厂的蒸汽冷凝水回收与利用

介绍焦化企业蒸汽冷凝水的回收与再使用现状,分析了影响冷凝水水质的因素,据此提出相应建议。     

蒸汽加热低压密封溶样泡塑富集火焰原子吸收光谱测定金

采用试金重量法测定金精矿中的金,存在操作流程复杂、测试样品的周期较长、测试的成本高、对环境造成污染等问题。本文采用相对传统泡塑富集-火焰原子吸收光谱测金,主要研究了利用聚碳酸酯塑料瓶蒸汽加热,低压封闭王水溶解,经聚醚型聚氨酯泡沫塑料富集,经硫脲解脱后,火焰原子吸收光谱测定矿物样品中的常量金。经国家一级标准物质分析验证,测定结果与标准值符合。     

糖化汽水冲击问题的分析及解决

从糖化车间蒸汽疏水系统产生汽水冲击的原因着手进行理论、现状分析,通过并咨询斯派莎克专家,提出安装APT疏水阀组、改善漏气率、增加疏水管径和制作冷凝水喷射器等方案。通过实施改善,最终有效降低汽水冲击频次,同时也大幅降低了设备故障率,实现了节能降耗目标。     

燃气热水器在无回水管水路中实现零冷水的方案研究

本文分析了燃气热水器行业针对无回水管水路系统实现零冷水功能的现有技术方案,指出现有技术方案存在的一些缺陷,并结合试验研究,对无回水管水路系统提出了一套全新的实现零冷水功能的技术解决方案。     

防振条约束失效对蒸汽发生器传热管面内流弹失稳的影响研究

根据防振条布置以及面内支承连续失效个数，将防振条面内约束失效分析划分为多种工况，分析了不同工况下面内约束失效对传热管面内模态的影响，采用各位置阻尼在振型函数上进行加权平均的方法计算了各阶模态的阻尼比，进而研究了防振条面内不同约束对传热管面内流弹失稳的影响。分析结果表明，随着面内支承连续失效位置的增多，弯管段面内首阶模态频率不断降低，出现在弯管段的振型越加明显；弯管段面内首阶模态不一定是最大流弹失稳比值出现的模态，最大流弹失稳比值出现模态的振型几乎都出现在弯管段；随着面内支承连续失效位置的增多，面内流弹失稳比值不断增大，当连续3个及以上防振条面内约束失效时，将出现流弹失稳现象。     

海上稠油油田蒸汽吞吐产量确定新方法

针对目前蒸汽吞吐产量预测模型假设条件简单、普适性差等问题,一般采用测试法和类比法综合确定海上稠油油田蒸汽吞吐初期产量。由于目前海上油田通常只开展常规测试,无法直接获得热采开发初期产量。笔者提出海上稠油油田蒸汽吞吐初期产量确定新方法,建立蒸汽吞吐相对于常规开发的初期产量倍数预测模型,通过蒸汽吞吐产量倍数,将常规测试确定的产量转化为蒸汽吞吐产量。研究表明,蒸汽吞吐初期产量倍数主要受储集层渗透率、原油黏度、注入强度、蒸汽干度等因素影响,利用正交试验设计和多元回归等方法,建立海上稠油油田蒸汽吞吐初期产量倍数与油藏地质参数及注入参数之间的非线性预测模型,该模型经实际生产数据验证,预测误差小于5%,可靠性高,能够为海上稠油油田蒸汽吞吐初期产量的确定提供依据。     

聚丙烯装置聚合区设备布置及管廊的配管设计

结合工程特点及工艺流程,阐述了300 kt/a聚丙烯装置的布置原则,管道、管架设计要点和方法,以及需要注意的问题。     

外伴管伴热系统传热特性及优化的数值研究

利用FLUEM软件,对外伴管伴热体系传热特性及其优化进行了数值分析与讨论.分析表明系统中存在传导、对流及辐射传热,其中封闭空气夹层又存在层流自然对流.计入空气对流的模拟表明,工艺管受热不均匀,而伴管布置在其正下方、保持空气层不被保温层挤占可提高伴热效果.伴热平衡时,伴热介质温度、热损失随物料温度近似线性增加.空气层均温假设导致工程设计不合理,而降低工艺管与伴管之间的热阻是提高伴热能力的关键.     

稠油蒸汽吞吐过程中加热半径与井网关系的新理论

综合评价了稠油蒸汽吞吐过程中加热半径计算的3种经典模型,并推导出了稠油蒸汽吞吐过程中最大加热半径计算公式,首次采用Buckley-Leverret方程计算了热水带的加热半径,其结果与油田开发实际符合较好.同时,首次提出了稠油蒸汽吞吐在多轮次加热过程中的一种新理论：在1～4周期蒸汽起到了扩大加热半径的作用,随着周期增多而加热前缘向外扩展作用减小,蒸汽主要起重复加热油层的作用.本文导出的新模型公式及提出的新理论,对于不同类型稠油油藏蒸汽吞吐的井距设计具有一定的借鉴意义.     

积极进取,开拓创新,努力实现特种油开发公司产量硬稳定

自1996年以来,曙一区超稠油立足于蒸汽吞吐开发,"十五"以来老区递减加快,高轮低效、套管损坏、油层水侵、地层压力下降等诸多开发矛盾越来越突出,特油公司科技人员大胆实践、开拓进取、优化产能建设、优化注采方式,应用组合式吞吐改善高轮效果,扩大水平井吞吐规模、开展开发方式转换试验,开发技术不断创新,取得了较好的开发效果,年产规模一直保持在百万吨以上.为了搞好超稠油开发,注重多专业协同,力求超稠油持续低成本开发.