热处理影响Zr-4合金耐疖状腐蚀性能的机制

采用500℃，10．3MPa过热蒸汽腐蚀方法，研究了热处理对Zr-4合金耐疖状腐蚀性能的影响。试样经过600，820和1000℃不同热处理后，耐疖状腐蚀性能明显不同。提高Fe，Cr合金元素在α-Zr中过饱和固溶含量，可以明显改善耐疖状腐蚀性能，第二相的大小不是决定的因素。用高分辨扫描电镜观察了氧化膜的内表面形貌和断口形貌，研究了耐疖状腐蚀性能与氧化膜显微组织之间的关系。从疖状腐蚀斑的成核与长大，热处理会引起Fe和Cr合金元素在α-Zr中过饱和固溶含量的变化，以及从氧化膜生长的各向异性与α-Zr中合金元素过饱和固溶含量的关系出发，讨论了热处理影响耐疖状腐蚀性能的机制。     

镁及镁合金熔炼用铁质坩埚腐蚀及防护

镁及镁合金熔炼用铁质坩埚在高温下易氧化腐蚀，严重影响坩埚的使用寿命和合金的质量。本文对熔镁铁质坩埚的腐蚀机理进行了分析，介绍了用复合型坩埚、调整坩埚基体化学成分、表面处理等提高铁质坩埚抗腐蚀能力、延长坩埚使用寿命的方法，并对不同方法存在的问题和解决途径进行了分析。     

几种盐沉积和微量SO2对AZ91D镁合金大气腐蚀的协同作用

在实验室模拟条件下(25℃,85%±5%RH),通过失重法、扫描电镜、傅立叶红外光谱和X射线衍射研究了可溶盐和SO2对AZ91D镁合金大气腐蚀行为的影响.结果表明可溶盐和SO2气体均能明显地加速AZ91D镁合金的腐蚀,而且两者之间对其腐蚀具有协同作用.对其腐蚀机理和协同作用进行了讨论.     

冷喷涂钛涂层与1Cr13不锈钢的电偶腐蚀行为

以氮气为载气,在压力为2.0MPa,载气温度为500℃的状态下,用冷喷涂的方法在1Cr13不锈钢基体上制备了钛金属涂层。经SEM观察,发现涂层的厚度较大,没有直接贯穿到基体的孔隙存在,距离基体越近的区域,涂层的孔隙率越小,XRD分析表明,涂层基本无氧化物相生成;从热力学和动力学两方面研究冷喷涂钛涂层与1Cr13不锈钢的电偶腐蚀行为,发现两者的电偶腐蚀倾向较小。     

含H2S/CO2环境中缓蚀剂对不同油管钢的缓蚀作用

选用一种自制缓蚀剂TG500(主要成分为咪唑啉含硫衍生物、有机硫代磷酸酯),对不同油管钢在含H2S/CO2腐蚀介质中进行试验。结果表明:TG500可明显降低溶液对N80、SM80SS、KO80SS油管钢的腐蚀速率,即使在较高的CO2/H2S分压下,缓蚀效率仍可达95%以上;油管钢中的合金元素Cr、Ni对于降低油管钢的腐蚀速率具有明显作用,但对于提高缓蚀剂的缓蚀效率无明显作用。     

二次冷轧对超轻双相镁锂合金组织与性能的影响

采用金相显微镜、扫描电子显微镜、硬度计、室温拉伸等手段,探究了二次冷轧对累积变形率60%、不同退火工艺处理LZ91镁锂合金板显微组织与力学性能的影响。结果表明:经过二次冷轧后,α-Mg与β-Li两相组织都沿轧制方向被压扁,出现了一定程度的取向性。其中250℃×1 h退火经二次冷轧后,细小的"扁球状"α相分布在β相晶粒周围,细小晶粒较多,力学性能也达到最好,最大抗拉强度为285 MPa左右,伸长率为34%,硬度值为73.46 HV0.025;拉伸断口可见大量分布密集的韧窝,为韧性断裂。     

SAF2205双相不锈钢焊接热影响区在尿素介质中的腐蚀研究

研究了SAF2205双相不锈钢和尿素级316不锈钢对接焊热影响区在工业尿素合成介质中的耐蚀性.实验结果表明,焊接线能量对热影响区的耐蚀性有重要影响,腐蚀最重处是在距离熔合线3-6mm区域,局部腐蚀深度随线能量的增加而增大.SAF2205不锈钢焊接线能量对热影响区腐蚀的敏感程度比316L不锈钢大.     

中原油田文10—1井套管腐蚀原因分析

通过现场检测和腐蚀产物Ｘ衍射分析，对文１０－１井套管的腐蚀原因进行了探讨，检测结果表明是以内壁腐蚀为主，套管上部腐蚀严重，下部腐蚀轻微，两者腐蚀产物中铁的硫化物不同，室内试验研究了温度对硫酸盐还原菌（ＳＲＢ）生长的影响，以及ＳＲＢ对套管钢的腐蚀作用，文１０－１井套管严重腐蚀部位的腐蚀产物为疏松的Ｆｅ９Ｓ８。而腐蚀轻微处主要是较致密的ＦｅＳ。     

浮头式热交换器管板紧固螺栓应力腐蚀失效分析

通过对浮头式热交换器管板上的紧固螺栓失效断口的分析,得出螺栓的失效主要来自H_2S引起的应力腐蚀,并对失效的防止提出了建议。     

Al—1.6%Si镀层和55%Al—Zn—1.6Si合金镀层的缝隙腐蚀

应用电化学技术研究Ａｌ－１．６％Ｓｉ镀层和５５％Ａｌ－Ｚｎ－１．６Ｓｉ合金镀层在３％ＮａＣｌ溶液中缝隙腐蚀历程，试验表明５５％Ａｌ－１．６％Ｓｉ合金镀层耐缝隙腐蚀优于Ａｌ－１．６％Ｓｉ镀层；钝化处理后，两类支的缝隙腐蚀孕育期延长，缝内外偶合电流减小，耐缝隙腐蚀性能有较大提高。