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51.
凝汽器铜管腐蚀研究(1)--水质稳定剂和新铜管内壁表面膜的影响 总被引:12,自引:0,他引:12
用分光光度法、电化学方法试验了几种常用的市售阻垢剂及取自电厂的水质稳定剂对铜、铁、锌、镍离子的络合作用和对铜管的缓蚀作用;用电化学方法测试了几种 HSn70-1A新铜管试样在多种冷却水中的耐蚀性。试验结果 表明,这些阻垢剂和水质稳定剂大多对铜离子、锌离子或(和)铁离子有较强的络合作用;常规使用浓度下这些水质稳定剂不一定有缓蚀作用;提出必须经试验确定具体使用条件下水质稳定剂的“上限浓度”和缓蚀剂的“下限浓度”;新铜管试样的耐蚀性差别主要归因于试样出厂时内壁表面膜的状况。 相似文献
52.
高温炉水中 Cl-对 2 0 A碳钢的腐蚀采用高压釜静态挂片试验 ,表面分析方法采用 EPMA、XRD研究 ,结果表明在 360℃± 3℃ ,p H为 9.4 0± 0 .1 0 ,CO2 <0 .0 2 0 mg· L- 1 ,PO3- 4 为 0 .5mg·L- 1 的条件下 ,气相中试片成膜快 ,质量好 ;未成膜试片 CCl- >0 .2 mg·L- 1时 ,表面成膜不均匀 ,且产生明显点蚀 ;随 Cl-浓度增大 ,点蚀密度也增大 ;碳钢表面氧化速度下降 ,溶解速度增大 ;Cl- 对碳钢成膜有明显抑制作用 ;对于成膜完好的试片 ,Cl- 浓度高达 0 .8mg· L- 1 时 ,膜未明显溶解 ;当 CCl- 为 1 0 mg· L- 1 时 ,膜明显溶解 ;对于有蚀点的成膜试片 ,当 CCl- 为 0 .4 mg·L- 1 ( 30 0℃ )时 ,膜开始溶解 ,蚀点周围产生许多新蚀点 ,且原蚀点变大、变深。无论在气相还是液相中形成的表面膜均为 Fe3O4,刚开始形成的 Fe3O4膜颗粒细而致密、均匀 ;随腐蚀时间的延长 Fe3O4颗粒变粗。 相似文献
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55.
56.
采用电化学方法研究了碳钢在中性水介质的CO2腐蚀速率及溶液pH值变化对腐蚀过程的影响,通过对碳钢表面形成的FeCO3膜在腐蚀前后的SEM和X衍射分析与观察发现,膜的致密性的稳定性,在pH值为7.6-8.4时较好,pH值过高或过低都会使膜的结构发生明显变化,因而会增加腐蚀,在中性水溶液中,由于HCO^-3浓度增加,pH值虽上升,但阴极还原反应仍在增加,因而FeCO3膜结构的变化影响不大。 相似文献
57.
在密封和开放条件下研究含SO2的不同气氛对AZ91D合金的保护行为,分析表面膜的形貌与成分。结果表明:在密封条件下,含SO2气体对熔体的保护需要一定量的O2;含SO2和O2的气氛通过与熔体反应,在熔体表面形成一层致密的网状结构表面膜,表面膜主要含有MgO和MgS;MgS提高了表面膜的致密度,从而提高了表面膜的保护作用。 相似文献
58.
原糖精炼的蜜洗过程迄今为止仍是赁经验操作,为追求蜜洗效果而有人为地延长蜜洗混合时间的趋向。本试验根据传质理论对蜜洗过程进行了研究。测定为庶糖晶体表面膜中示踪物钾和若丹明在蜜洗混合过程的扩散速率,并对膜厚度进行了计算。试验表明蜜洗混和过程所需时间比实际操作的时间短得多。 相似文献
59.
为考查表面膜的形成过程,在环块磨损试验机上对Si3N4灰铸铁对偶进行不同摩擦路程的磨损试验,在SEM下观察灰铸铁试样的摩擦面。用AES,XPS,FTIR和XRD分析了表面膜的成分、组成与结构,并对其形成机理进行了初步探讨。结果表明,Si3N4在水润滑下,摩擦面上发生了氧化和水解反应;而当Si3N4与灰铸铁配对时,由于石墨对Si3N4氧化和水解产物的吸附,致使摩擦面形成具有一定厚度和面积的含石墨和硅胶的表面膜,表面膜的形成保护了陶瓷和铸铁摩擦面,使其变得很光滑,以致摩擦系数降至0.02,并使系统磨损率几乎接近于零;当Si3N4与碳钢配对时,由于碳钢没有能力富集Si3N4的氧化和水解产物,故摩擦面不能形成有效的表面膜,所以摩擦系数仍然较高,且系统磨损率亦较大 相似文献
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