鄂尔多斯盆地榆林－神木地区上古生界裂缝和断层分布及其对天然气富集区的影响

鄂尔多斯盆地东部榆林-神木地区上古生界发育了断层和3种类型的裂缝.裂缝类型有区域构造缝、水平缝（包括层理缝与缝合线）和成岩缝,其中,区域构造缝主要呈北东向分布,在上古生界各层位均发育,缝合线在山2段中下部和太原组灰岩中都可见到,层理缝仅见于山西组山2段中下部,成岩缝仅见于石千峰组千5段.断层为逆断层,断穿了上古生界下部气藏的区域盖层和烃源岩.裂缝和断层分布对研究区重点勘探层位山2段、盒8段和千5段的天然气富集起到了重要作用：伴生的层理缝和缝合线的分布控制了山2段天然气富集区;区域构造缝的分布促进了盒8段天然气的富集;而千5段天然气的富集则依赖于本区断穿上石盒子组的断层和区域构造缝的分布.图6表2参29     

现场总线在冶炼烟气制酸系统中的应用实践

分析了冶炼烟气制酸工艺的特点，介绍了由PROFIBUS-DP现场总线构建的冶炼厂烟气制酸监控系统，详细介绍了其硬件配置及相应的软件设计。     

首钢1号高炉增产节焦生产实践

对首钢1号高炉焦炭质量恶化后增产节焦的生产经验进行了总结分析。认为提高入炉原燃料质量，综合优化高炉基本制度，合理控制稳定的操作炉型是保证炉况长期顺稳、实现效益最大化的有效手段。     

浅谈焦炉煤气鼓风机高压变频调速控制系统的设计

本文对焦炉煤气加压控制系统进行了分析，在焦炉煤气加压机控制系统中运用变频调速技术对其进行改造，从而实现煤气加压机运转的自动调节，有效地稳定了焦炉煤气母管压力，保证了安全运行，并且达到节约能源的效果。解决了两台鼓风机并列运行，靠调节回流阀无法实现压力恒定这个始终困扰焦炉生产的难题。     

苏6井区下石盒子组高分辨率层序地层学特征

以高分辨率层序地层学理论和技术方法为指导，在苏里格气田苏6井区地表露头、钻井岩心、测井、地震资料综合研究的基础上，通过基准面旋回结构、叠加样式的沉积动力学分析，将该井区下石盒子组划分为2个长期、5个中期和14个短期旋回层序；并较为详细地讨论了各期旋回层序特征；建立了以长期旋回层序界面和最大洪泛面为等时年代地层框架，以中期旋回层序为等时地层单元的高分辨率层序地层格架；通过分析，认为下石盒子组盒₈下段天然气储、盖条件最为有利；有利于储层发育的河道砂体主要出现在长、中期上升半旋回的中、下部，层序界面上相当短期旋回级别的单河道砂体是下石盒子组天然气勘探开发的主要目标。     

塔河油田成藏期次的地球化学示踪研究

应用油藏地球化学的方法对塔河油田的成藏期次进行了探讨。塔河油田稠油正构烷烃分布完整,但色谱基线不同程度抬升;原油非烃和沥青质碳同位素偏轻,族组成碳同位素发生倒转;原油中普遍含有25-降藿烷。这些特征表明该区油藏经历了至少两期成藏过程,早期充注原油遭受生物降解作用后又受到高成熟原油充注。塔河油田天然气为典型的油型气,成熟度较高,为成熟—过成熟阶段产物,亦显示了两期充注的特征:早期充注的为典型的原油伴生气,充注时间与后期原油的充注时间相同;晚期充注的为高温裂解气,充注方向为自东向西。因此,塔河油田至少存在着3次油气充注过程。      

二氧化碳气体保护焊在厚板上的应用

板厚为 5 5mm的 16Mn钢采用CO2 半自动气保焊建造大型转炉炉体的可能性和可靠性如何 ?目前尚缺少足够的试验数据。为了给转炉工程的施工焊接提供可靠数据 ,确保焊接质量 ,对板厚 5 5mm16Mn钢CO2 半自动的焊接性能进行了一系列的试验研究     

人工颅骨用复合材料中微量甲基丙烯酸甲酯的气相色谱法测定

采用氢气焰离子化检测器(FID),以正丁醇为外标物,PEG-20M为固定相,甲醇作为溶剂,气相色谱法测定复合材料人工颅骨中微量MMA的含量。其相对标准偏差<0.022,平均回收率(n=4)为98.0％～99.1％。此方法操作简便,用于实际样品分析可得到满意的结果。     

大庆长垣以东地区深层天然气输导特征及成藏

大庆长垣以东地区深层天然气输导通道主要由断裂、不整合面和砂体构成。该区砂体横向分布不稳定，物性差，不是天然气侧向长距离运移的输导通道，但可以起到衔接输导作用。输导通道时该区天然气成藏与分布起到了重要控制作用，主要表现在断裂将天然气输导致上覆不同储集层中聚集成藏。不整合面和砂体将天然气输导到四周古隆起上聚集成藏。沿断裂输导的天然气形成以断层为主的构造气藏。沿不整合面和砂体输导的天然气形成以地层及岩性为主的气藏。沿断裂输导运移聚集的天然气在剖面上呈串多层分布，沿不整合面和砂体输导运移聚集的天然气在平面上呈环状分布。     

齐鲁PE100级燃气管专用料的研制

对齐鲁PE100级燃气管专用料DGDB2480HBK的力学性能、耐慢速裂纹增长性能、熔体强度等进行了研究与分析。结果表明,DGDB2480HBK的耐慢速裂纹增长性能在500h以上;熔体强度在1.0MPa以上;200℃氧化诱导期在65min左右;具有良好的加工性能,专用料的性能完全满足国内生产燃气管的要求。