HPMBP与伯胺N_(1923)对希土元素(Ⅲ)的协同萃取

本文研究了HPMBP与伯胺N_(1923)的二甲苯溶液,从盐酸介质中协同萃取希土(Ⅲ)的机理。用斜率法、恒摩尔法确定了协萃配合物的组成为:RNH_3Ln(PMBP)_4。求得关于Pr(Ⅲ)协萃反应的平衡常数及协萃配合物的生成常数分别为:logK_(12)=-1.95;logβ_(12)=3.94。实验发现,协萃系数(R)随希土元素的原子序数(Z)递变而呈现“双峰效应”。还研究了协萃配合物的IR,NMR谱。     

BG110T抗挤套管的试验研究（上）—残余应力、平均壁厚、屈服强度对临界抗挤强度的影响

结合BG110和BG110TT套管的研制开发，系统研究了轧管热处理工艺对套管残余应力，壁厚公差，屈服强度以及临界抗挤压力的影响，研究结果表明，孔型设计采用壁厚正公差，采用多机架均整及严格控制回火 度与矫直温度，可使套管屈服强度提高。残余应力降低，从而有效地提高了套管的抗挤毁性能，当残余应力控制在100MPa以内，壁厚公差控制在＋8％左右时，套管的临界抗挤压力可达到API标准值的1．6倍。     

黄河下游萎缩性河道挖河减淤的临界比较研究

理论分析及试验研究表明，要提高黄河下游萎缩性河道挖河减淤效果，就要增大挖河段以上河段的溯源冲刷量，同时减少挖河段的泥沙回淤量。而且，后者是提高挖河减淤效率的重要因素。为此，挖河段的底坡比降应在设计水沙条件下使水流挟沙力沿程不变或有所增大，其临界坡降至少应等于或大于水流能够克服边界摩擦所引起的摩阻坡降和为保持水流运动所需要的水力坡降之和。根据试验资料初步分析，黄河下游窄河段挖河减淤的临界比降应大于1‰。     

奎宁印迹聚合物的吸附与识别特性的研究

以奎宁为模板分子 ,利用分子印迹技术合成了一种新型的类似于人工受体的印迹聚合物 ,研究了它对奎宁和其它底物的吸附特性和选择性识别能力 ,并对其固相萃取性能做了初步的研究。     

液压罐临界载荷计算的新方法

在液压设备的设计中，常常要对液压缸的稳定性进行分析计算，以确保液压设备安全工作，目前有许多文献介绍了液压缸临界载荷的计算方法^[1][2][3]。文献[1]把活塞杆伸出到极限位置时液压缸整体稳定性问题简化成相同长度的活塞杆的稳定性问题，并辅以安全系数，文献[2]把液压缸简化为二级阶梯状的两端铰支压杆，并建立了精确计算临界载荷的超越方程，在精确解的基础上，文献[2]建立了计算临界载荷的经验公式，文献[3]采用了二级阶梯状的两端铰支杆力学模型，并用能量法建立了计算临界载荷的经验公式，在液压缸中，缸套与活塞以及活塞杆与导向套之间的间隙较小，活塞杆失稳的临界载荷是由缸套与活塞杆的整体刚度决定的，因此文献[2][3]把液压缸简化成二级阶梯状的两端铰支杆是合理的。但文献[2][3]中所给出的活塞杆与缸套所受外力以及杆横截面所受弯矩的计算方法是不合理的，为此需对液压缸临界载荷的计算方法做进一步研究。     

淤泥质土状亚粘土的一些特征

珠江三角洲软土地区存在一种灰色亚粘土，其工程性能与淤泥、淤泥质土相似，但两者的物理力学性质却有明显的不同，这是一种在规范土名定义上处于过渡或边缘状态的粘性土，不是严格定义上的淤泥质土，也不是正常沉积的一般粘性土，土的强度和工程性质与淤泥质土类似，应该近沿海地区淤泥和淤泥质土对待，不应看成一般粘性土。     

核反应堆加热流道含汽量计算研究

指出了加热流道内含汽量传统算法中存在的问题 ,并提出了新的算法     

Preparation of Laminin-apatite-polymer Composites Using Metastable Calcium Phosphate Solutions

A synthetic polymer with a laminin-apatite composite layer on its surface would be useful as a percutaneous device. The preparation of such a composite was attempted in the present study using poly（ ethylene terephthalate ） （PET） and polyethylene （PE） as the synthetic polymer. PET and PE plates and those pretreated with an oxygen plasma were alternately dipped in calcium and phosphate ion solutions, and then immersed in a metastable calcium phosphate solution supplemented with laminin （ LCP solution ）. The PET and PE plates pretreated with an oxygen plasma formed a uniform and continuous layer of a laminin-apatite composite on their surfaces. In contrast, the PET and PE plates that had not been pretreated with an oxygen plasma did not form a continuous layer of a laminin-apatite composite on their surfaces. The hydrophilic functional groups on the PET and PE surfaces introduced by the plasma treatment were responsible for the successful laminin-apatite coruposite coating.