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51.
长河坝水电站上游围堰为复合土工膜心墙围堰,最大堰高54 m,填筑总量近60万m3,于2010年10月实现了大江截流。根据工程实施性进度计划,围堰防渗墙于2011年4月10日才能完成。如何保证在不到2个月的时间内完成54 m高的围堰填筑,实现2011年度汛目标?分析了影响土工膜围堰上升速度的关键项目,提出了相应的快速施工技术措施,确保了工程度汛目标提前13 d完成。 相似文献
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混合岩风化土是一种成分比较复杂的粗粒土,天然状态下颗粒组成包括软弱的风化岩块、砂粒、细粒土等,级配范围分布较广。经过碾散、击实后,颗粒组成以砂粒、粉粒、黏粒为主,级配变化较大。结合工程需要,对其作为心墙防渗料的特性进行了试验研究,论证了其作为心墙防渗料的可行性,并在施工中得到进一步验证,工程运行效果良好。 相似文献
54.
7月12~14日,中国水利水电建设工程咨询公司在成都主持召开了双江口水电站300m级土质心墙堆石坝科研成果咨询会。参加会议的单位包括国电大渡河流域水电开发有限公司和参与该科研项目的国内十家高校及科研院所,以及成都院。双江口水电站是大渡河上游控制性水库电站工程,其心墙堆石坝最大坝高314m,为即将建设的世界最高大坝之一,加之 相似文献
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56.
溪洛渡水电站上游围堰为碎石土斜心墙土石围堰,围堰最大高度78m,仅次于三峡,居世界围堰工程规模前列。堰体填筑量达203.15万m3;防渗墙最大深度55m,并设有墙下帷幕灌浆,控制工序繁多。围堰需在一个枯水期内施工完成,因此对围堰结构设计及施工提出很高要求,本文对此进行了介绍。 相似文献
57.
通过对坝体0+090桩号及0+145桩号施工期沉降及渗流监测成果的分析,初步分析了铜场水库大坝施工期在孔隙压力水和上游水位的共同作用下,心墙内渗透水位上升和沉降量明显偏大的原因。监测成果表明:①坝体施工期沉降量偏大但沉降监测成果符合一般变化规律;②心墙碾压铺料层厚度较厚,层间结合部压实密度较低,心墙压实度较低的部位有少量水渗入;③0+090与0+145断面的倾度为0.001%~0.067%,说明心墙沉降比较均匀。 相似文献
58.
为研究耐震时程分析法在沥青混凝土心墙砂砾石坝抗震性能评估中的适用性,以典型百米级沥青混凝土心墙砂砾石坝为研究对象,基于目标反应谱优化合成的4条耐震加速度时程曲线作为地震动输入,同时选取10条实测地震动进行增量动力分析,对比研究该沥青混凝土心墙砂砾石坝在不同强度地震作用下的坝顶加速度、动位移、相对震陷率等动力响应指标。结果表明:耐震时程分析法能较好预测沥青混凝土心墙砂砾石坝在不同强度地震作用下的动力响应,其结果处于增量动力分析结果的包络线之内,有效避免了多次调幅计算,提高了计算效率,能为我国西部沥青混凝土心墙砂砾石坝的抗震性能评估提供更高效可行的新方法。 相似文献
59.
心墙土料的击实特性能够反映实际工程建设时的压实效果。本文选择一种风积土料和花岗岩砾石料,开展不同含水率、不同掺砾比例及不同击实功等条件下的击实特性试验研究,探索掺砾土料击实干密度与含水率、掺砾比例及击实功之间的关系。试验结果表明:随着含水率的增加,掺砾土料的击实曲线呈先增后减的抛物线型关系;随掺砾含量增大,重型击实功条件下掺砾土料的击实干密度呈现先增后减的变化规律;随掺砾含量增大,轻型击实功条件下掺砾土料的击实干密度近似成比例线性增加;对相同掺砾比例的掺砾土料,随击实功能的增大,其击实干密度逐渐增大,并最终趋于收敛。 相似文献
60.
心墙堆石坝地震破坏是渐变的过程,目前地震易损性研究均采用确定性的破坏准则;然而由于对破坏等级认知的局限性,导致地震破坏等级的划分具有模糊性。针对上述问题,本文提出考虑破坏准则模糊性的心墙堆石坝地震易损性分析方法。首先,采用模糊集理论将大坝破坏等级界限值模糊化,并提出能够反映隶属度函数形式和模糊区间大小的模糊度系数来量化地震模糊破坏等级;其次,依据地震模糊破坏等级推导地震易损性函数模糊-概率积分计算公式,弥补目前地震易损性函数计算公式依据确定性破坏准则的不足,并结合概率地震需求模型,获得破坏准则模糊条件下的大坝地震易损性曲线,得到坝体结构在不同地震强度作用下产生各个等级破坏的概率。将所提方法应用于糯扎渡心墙堆石坝地震易损性分析中,结果表明:考虑破坏准则模糊性获得的地震易损性曲线与传统易损性曲线趋势一致;在破坏准则模糊性条件下,相同坝顶震陷率对于发生高等级破坏的隶属度增加,导致在一定的地震动强度下,坝体发生高等级破坏的概率有所增加;此外,模糊度系数越大,破坏准则模糊性对地震易损性的影响越大。 相似文献