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991.
992.
993.
研究了电子受体和碳源对活性污泥反硝化除磷的影响。亚硝酸盐和硝酸盐都可以作为电子受体在缺氧的条件下实现对磷的吸收,但其吸磷效率比氧低。较高的亚硝酸盐浓度会严重抑制污泥的活性,当一次加入NO2-质量浓度为46 mg/L时,反硝化吸收磷不能发生;而分4次加入(每次11.5 mg/L),吸磷量可达到19.5 mg/L。电子受体浓度为0.24 mmol/L时,吸收的P和加入的N的物质的量比:NO2-为1.7,NO3-为4.7。在低的碳源浓度下,碳源可以促进反硝化磷吸收;碳源浓度过高,系统形成厌氧环境,磷反而被释放。 相似文献
994.
利用二氯二氢硅与四氯化硅反歧化反应生成三氯氢硅的原理,提出一种用于回收处理二氯二氢硅的反应精馏流程,其特征是将四氯化硅含量较高的塔釜液通过外部循环返回到含有催化剂的反应段参与反应。在建立反歧化反应精馏流程及相关工业试验装置的基础上,利用Aspen Plus软件进行模拟。理论模型采用平衡级模型,其中反应模型考虑了主反应的动力学影响和副反应的化学平衡限制。模拟结果和工业试验数据吻合良好,该流程能将二氯二氢硅转化为高价值的三氯氢硅,二氯二氢硅转化率高达98.6%,三氯氢硅纯度可达91.6%。在此基础上,优化反应精馏操作参数,考察了进料位置、持液量、回流量和进料摩尔比对产品纯度的影响,确定了各变量的最佳值,并对反歧化工艺进行了经济评价。 相似文献
995.
针对传统大型振动筛筛箱侧帮易断裂,参振质量大,隔振效果差等问题,提出了将反共振理论用于振动筛的设计理念,建立了反共振振动筛的力学模型,并进行动力学分析,得到筛箱和下质体稳态时的响应振幅,通过绘制双质体系统的幅频特性曲线得到反共振振动筛的激振频率。利用Solidworks软件对反共振振动筛进行三维建模,完成了大型原点反共振振动筛的初步设计。结果表明:可调激振器位置的斜面设计使激振力通过上质体质心,保证了筛箱的正常工作。由圆柱形螺旋弹簧组成的弹簧座连接上、下质体及地面,保证了系统所需弹性系数;通过应用PID控制技术监控上下质体振幅,并改变激振频率来稳定上、下质体振幅,实现原点反共振振动筛振幅的稳定性控制。 相似文献
996.
以COD/TN为4左右的生活污水为处理对象,通过调节系统进水流量和曝气生物滤池(BAF)曝气量,研究了水力停留时间(HRT)和BAF气水比对AAO-BAF反硝化除磷系统运行性能的影响。结果表明,气水比和水力负荷(HLR)对BAF的硝化性能有显著影响,BAF气水比为3:1时,NH+4去除率降低到了72%;当AAO的HRT为4 h,BAF的HLR为3 m3·m-2·h-1时,即使BAF的气水比达到8:1,也不能保证NH+4的完全去除。试验得出,AAO-BAF反硝化除磷系统的PO43-去除率与NH+4去除率存在良好的相关关系,为保证90%以上的磷去除率,NH+4去除率应该达到98%。当AAO的HRT≥6 h,BAF气水比≥4:1时,AAO-BAF系统对COD、NH+4、TN和PO43-的去除率分别可达87%、99%、80%和95%。 相似文献
997.
研究了二壬基萘磺酸(DNNSA)反胶团溶液萃取净化含镍废水中Ni2+的工艺条件。考察了油水比、萃取时间、萃取剂含量、初始Ni2+含量以及温度对萃取的影响。结果表明:当DNNSA浓度为0.1 mol/L时,混合30 min后萃取率基本不变,可视为萃取过程达到平衡;萃取分配比随萃取剂含量的增大而增大,说明萃取的Ni2+不是简单的溶入DNNSA反胶团,而是与反胶团发生了化学反应;萃取反应为吸热反应,升高温度有利于萃取,过程热效应为10.28kJ/mol;萃取剂DNNSA萃取Ni2+的萃取容量为84.65 mg/g。负载镍的有机相可采用硫酸反萃。 相似文献
998.
999.
<正>1篦冷机双重门的焊接变形及其原因分析双重门是新型篦冷机的检修通道,俗称太空门(如图1),主要由薄钢板及型钢焊接制作而成,我公司每年生产大约500余件。由于各气室需要密封,内部各个对外的焊道,都需要气密封焊接,因此双重门大部分拼板连接处为连续气密焊。如图2,在很小的范围内有4道连续气密焊缝,从焊缝尺寸,焊缝数量,焊缝位置都不能再调整,结构不对称也无法采用反变形法,因此存在很大的焊接变形问题。另其 相似文献
1000.
文章叙述了催化裂化装置设备和工艺控制的紧密联系,分析了设备因素在工艺控制过程中的重要作用,以具体装置为例,解读反再系统中一部分对工艺操作具有指导意义的设备信息,试图为合理的分析和控制工艺过程提供更多的切入点。 相似文献