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利用铜模吸铸法制备了(Cu_(0.46)Zr_(0.44)Al_(0.08)Dy_(0.02))_(100-x)Fe_x(x=0,1,3,5,7)非晶合金,利用X射线衍射仪(XRD)、同步热分析仪(DSC)、透射电镜(TEM)、万能试验机和扫描电镜(SEM)研究了Fe元素添加对Cu基非晶合金结构及力学性能的影响。结果表明:Fe元素的适量添加有利于改善Cu_(46)Zr_(44)Al_8Dy_2块体非晶合金的结构,当添加原子分数为1%和3%Fe时,合金为完全非晶结构,并且出现富Fe相和富Cu相两相分离。Fe元素的适量添加有利于提高Cu_(46)Zr_(44)Al_8Dy_2合金的强度和塑性,当添加3%Fe时,块体非晶合金的抗压强度σ_f和塑性ε_p分别达到1835 MPa和0.5%。 相似文献
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采用铜模吸铸法制备了直径3 mm的Cu_(40)Zr_(44)Ag_8Al_8大块非晶合金(BMGs),并分别利用X射线衍射仪(XRD)和同步示差扫描量热仪(DSC)对其晶化过程中显微结构的演变及其晶化动力学进行研究。结果显示,该BMGs在晶化过程中依次从非晶基体中析出Al_3Zr和Cu_10Zr_7相。采用Kissinger和Ozawa方法计算的非晶样品第一晶化峰的晶化激活能分别为315.69和312.65 k J/mol,该非晶合金具有很强的热稳定性。此外,该非晶合金晶化过程具有很强的动力学效应,特征温度对升温速率的依赖性遵循Lasocka方程,但其晶化机理函数却无明显的动力学效应,与加热速率无关。采用GM模型对30 K/min加热速率下的DSC实验数据进行拟合,发现其拟合参数由λi=5.2,n=3.4变为λi=2.5,n=4,说明该非晶合金的晶化行为遵循形核率随时间增加而不断增加的初晶型晶化规律。 相似文献
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所谓矩形扁平空间就是指高度远小于宽度和长度的长方体空间,也可以称作二维空间。虽然高度比较小,但是其相对于声波波长来说仍然比较大。这样的空间内的声场一般不是完全的扩散声场或者自由声场,传统的处理声场的理论,例如赛宾公式,并不能很好地处理这种情况。对于完全漫射界面,一种可行的处理方法是采用辐射度算法。将计算机图形学中的辐射度算法加以改进,提出改进的声学辐射度算法,并且用这一算法计算一个矩形扁平空间的混响时间(RT)和早期衰减时间(EDT)。此外还分析了声源位置、接收点位置、界面吸声和空气吸声的影响。 相似文献
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为有效地利用矿山资源,实现矿山企业利益的最大化,对进入玲珑选冶厂选矿工艺中的各类矿石开展单独浮选及配矿浮选的试验研究。研究表明,在现行的技术经济条件下,用浮选法处理玲珑金矿井下上部中段氧化程度较深的低品位残矿是可行的;采用现行的浮选工艺,在处理上部中段回收的氧化程度较深的低品位残矿时,当进入选矿流程的残矿数量小于进入流程总矿量的30%时,浮选指标不受影响。2011年,将该项研究成果应用于生产实践,全年共处理残矿27.3×104 t,处理残矿的品位为1.1×10-6,所得精矿品位为76.89×10-6,浮选回收率为95.26%,当年企业获利5 000万元,取得了巨大的经济效益。 相似文献
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采用铜模吸铸法制备了Cu40Zr44Al8Ag8非晶复合材料(BMGCs),在玻璃转变温度(Tg)退火不同时间(5,10,15,20,25,40,60,85min)后,采用单轴压缩实验测试了试样退火前后的力学性能,并利用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)和同步差示扫描量热仪(DSC)等手段对退火前后试样的显微结构和断口形貌进行分析。结果发现:所制备铸态试样主要为非晶结构,非晶基体中弥散分布着少量的纳米级及微米级的Al3Zr金属间化合物。随着退火的进行,非晶复合材料中微米级晶体相的尺寸和形貌并不发生变化,这些晶体相是裂纹形成的源泉;但是纳米级晶体相不断增加,最终析出产物相为Al3Zr,Cu10Zr7和Ag3Al相。非晶复合材料中自由体积与析出晶体相共同控制着该BMGCs的力学性能。退火初期,试样的强度和塑性缓慢增长,至退火15 min时达到极值,最高强度达到1.77 GPa,最大塑性应变量达到1.67%;但是继续退火,试样内自由体积大量减少,强度和塑性均迅速下降;其断裂方式也由单一剪切面断裂转变为多剪切面断裂,最后发生脆性劈裂。 相似文献
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