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Ti-6-4合金熔体离心铸造过程中流态分析 总被引:4,自引:2,他引:2
针对金属型离心浇铸Ti6Al-4V(Ti-6-4)合金人工骨关节,对其充型过程进行了理论分析,得出了熔体离心充型过程中的层流判据以及熔体自由面仍的变化规律,结果表明,离心力场下,熔体充型时可保持的层流长度随转台转这的提高而减小;熔体自由表面将发生倾斜,最终趋于竖直,此外,讨论了离心力场下铸件内部卷入性气孔和偏中心线缩松的产生原因及分布规律。 相似文献
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利用离心铸造的方法,浇注了目标成分为Ti-48Al—2Cr-2Nb(at.%)的合金,并对其进行热等静压(HIP)处理(1270℃/173MPa/4h),研究了样品截面内的显微硬度分布规律,以及热等静压工艺时其显微硬度分布的影响。结果表明,由于金属型离心铸造TiAl基合金内部往往存在难以消除的微观缩松,铸态样品横截面内的显微硬度分布不存在明显的规律性;HIP工艺明显减小了样品横截面的显微硬度平均值,且呈现出较强的规律性,表现为中心区域附近较高,而边缘区域较低。 相似文献
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利用重力和离心铸造方法,在金属型中浇注了目标成分为Ti-48Al-2Cr-2Nb(原子分数,%)的TiAl基合金,随后对其进行热等静压(HIP)处理(1270℃/173MPa/4h),研究了合金中各元素的分布均匀性。结果表明,熔炼过程中Al元素将产生一定的挥发。使得重力和离心浇注的TiAl基合金中Al元素含贯均低于目标成分,离心力场对成分均匀性无明显影响。各种元素沿铸件横截面径向分布基本上是均匀的,微观区域内的成分波动可通过HIP工艺得到显著的改善。 相似文献
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对大型球墨铸铁下箱体铸造工艺进行设计和优化,并利用铸造模拟软件对铸件的充型和凝固过程进行了数值分析。铸件采用竖直分型、两箱手工造型的铸造工艺。针对箱体壁厚差较大、内部存在若干热节、内外部温度梯度大及不完全遵守"均衡凝固原则"的特点,在热节处添加冷铁并适当调整冒口位置,使铸件趋向同时凝固。模拟结果表明,在充型速度4.2 cm/s、充型温度1380℃的条件下,充型过程铁水流动平稳,水平方向每100 mm距离内液面起伏的高度差在25 mm以下,填充侧壁时液面上升速度为14 mm/s;铸造工艺改进之后,铸件的潜在缺陷率极低。浇注实验中,有效消除了铸件内部可能产生的缺陷,获得了外形完整、内部无缺陷的合格铸件。 相似文献
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该文介绍利用玻璃厂内分馏塔的"副产品"氧气,以不同的比例掺混入空气,用于单段及两段煤气发生炉的气化过程以取得节能、环保,提高碳利用率、降低成本的良好效果。 相似文献
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采用理论分析和实验验证相结合的方法,分析了金属型离心浇注TiAl合金排气阀过程中中心浇道内压力分布情形,得出了离心浇注过程中产生的附加压力项ΔP的表达式以及最大转动角速度ω0max(r/min)与金属液高度H和中心浇道直径D0之间的关系。实验结果表明,离心浇注过程中,作用在型腔上的压力由静态压力和附加压力两部分组成,静态压力由金属液高度决定,而附加压力主要由金属液密度以及旋转角速度来决定。中心浇道高度和直径之间应满足一定的函数关系,金属液高度为中心浇道高度的一半时较为理想。最大允许旋转角速度值随金属液高度和中心浇道直径的增大而减小。 相似文献
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分别将直径小于2 mn的单壁碳纳米管(单壁管含量为50%),直径8~10 nm的多壁碳纳米管和直径80~100nm的多壁碳纳米管与铜粉混合,并进行机械球磨,用SEM和TEM对球磨过程中碳纳米管的形态演变进行研究.结果表明:直径80~100nm的碳纳米管在受到机械冲击时以发生断裂为主,而在形态上依然保持碳管的基本结构;其断口有开口和封口两种结构,在开口处具有比较复杂的微观结构且存在大量的赘生管;直径小于10nm的碳纳米管在机械球磨过程中则易形成球状的缠结、纳米碳颗粒和巴基葱;这种差异与不同直径的碳纳米管中不饱和化学键所占的比例有关. 相似文献
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TiV15Cr3Sn3Al3合金溶体离心力场下充型流态分析 总被引:1,自引:1,他引:0
本文分析了金属型离心浇铸TiV15Cr3Sn3Al3(Ti-15-3)合金铸件的充型过程,得出了熔体在离心充型过程中的层流判据。以及熔体截面倾角的变化规律。总结了在离心力场下铸件内气和缩松的分布规律。计算结果表明,离心力场下充型时,熔体可保持的层流长度随转台转速的提高而减小;转台转速足够高时,最大倾角志台转速的而增大。 相似文献