09MnNiD钢马氏体大压下量温轧及低温退火后的组织与力学性能

利用Gleeble-3500热模拟试验机测定了不同温度下试验钢温变形的流变应力,对淬火09MnNiD钢板条马氏体组织进行了多道次压下量大于70％的温轧及低温退火试验。用透射电镜（TEM）观察分析了经过不同温变形以及不同温度退火后的微观组织,利用TEM暗场弦线法和X射线衍射谢乐法测定并计算了晶粒尺寸,在热模拟试验机上对退火样品进行拉伸试验。结果表明,温轧后在300～600℃进行退火可获得细小的纳米晶粒和超细晶粒钢板;拉伸试验表明,温轧钢板在〈450％下退火后的抗拉强度变化不大,当退火温度在550％及以上时抗拉强度显著下降。     

铸态稀土铝锰黄铜的超塑性

研究了铸态大晶粒稀土铝锰黄铜ZHAlMn52-2-5-RE的超塑性与变形温度、应变速率之间的关系，测定了不同变形条件下的流变应力、最大延伸率。结果表明，该材料在铸态大晶粒条件下可获得超塑性。     

热变形量对中铬半钢组织与性能的影响

对经不同热变形量变形的中铬半钢的组织与性能进行了观察、测试及分析，所得 结果与热变形中铬半钢的应用有重要的指导意义。     

冷轧钢板中弱界面对拉伸行为的影响

Q235钢经冷轧－时效－再结晶处理后，钢中存在大量弱界面。应用TEM和SEM观察钢的微观组织结构及拉伸断口。结果表明，弱界面有阻碍位错运动、偏转主裂纹扩展方向的作用，可形成分层断口。这种断裂方式使断口表面积增加，显著提高了材料的力学性能。     

灰口铸铁热变形后的组织与性能

采用包覆压缩工艺在Gleeble3500热模拟试验机上实现了灰口铸铁的大塑性变形。热变形试样在石墨化退火后用光学显微镜和图像分析仪观察了显微组织和石墨形态，采用显微硬度测试以及小试样拉伸方法研究了压下量对灰口铸铁力学性能的影响．用扫描电镜观察了拉伸断口微观形貌。结果表明，灰口铸铁大塑性变形后，石墨片趋于平行分布，试样的显微硬度、拉伸强度和伸长率均有不同程度的提高，经过80％热变形的试样其显微硬度增加到217HV，拉抗强度提高到249MPa，伸长率增加到5．2％；扫描电镜观察表明，拉伸断口有分层特征。     

Q235钢超细晶粒钢板的制备

对淬火后组织为低碳板条马氏体的Q235钢板进行多道次大变形量（累积压下量达93％）冷轧，随后进行时效和低温再结晶处理，制备出了屈服强度为1137－1290MPa，抗拉强度为1266－1756MPa，晶粒尺寸为50.2-316.4nm的低碳钢板。     

制备块体纳米/超细晶材料的大塑性变形技术

综述了采用SPD技术制备块体超细晶(UFG)和纳米晶(NC)材料的几种新方法，如等通道角挤压、高压扭转、多向锻造、多向压缩、板条马氏体冷轧法、累积轧焊法、冷拔、反复弯曲平直法等，分析了采用这些工艺制备的块体纳米材料所共有的微观组织特点。着重阐述了SPD技术的研究进展。     

CrMoV钢板条马氏体塑性变形诱发内生复合效应的研究

采用力学性能试验、TEM及SEM研究了 15CrMnMoV钢板中的内生复合效应。结果表明 :将15CrMnMoV钢板冷轧而制备的内生复合钢板 ,其σ0 2 在 15 0 0～ 16 6 0MPa之间 ,KIC 在 98 6～ 110 7MPa·m1 2 之间 ,KISCC在 75～ 95MPa·m1 2 之间 ,表现出了超高强韧性 ;内生复合效应的本质在于塑性变形使得 15CrMnMoV钢板成为 (10 0 )织构取向带镶嵌于 (111)织构取向带中的复合结构 ,弱界面为 (10 0 ) (10 0 )晶间界面 ,裂纹扩展过程中弱界面的分层现象使得其断裂韧度大幅度提高。     

复合电刷镀Ni—金刚石的工艺研究

复合电刷镀是一种新的电刷镀工艺方法,Ni-金刚石复合镀层的硬度及耐磨性能非常好,具有很好的经济、使用价值、本文研究,分析了复合电刷镀Ni-金刚石镀液配方、工作电压、溶液温度、镀笔运动速度等工艺条件对镀层中金刚石含量、沉积速度的影响,总结出复合电刷镀Ni-金刚石的工艺条件。     

脉冲电沉积块体纳米晶Co—Ni合金微观组织结构的研究

利用TEM、XRD、X射线能量散射谱（EDS）、位置敏感原子探针场离子显微镜(PoSAP)等方法研究了脉冲电沉积法制备的块体纳米晶Co-Ni合金的微观组织。结果表明：沉积层中Co含量随电解液中Co^2 离子浓度增加而显著增加;沉积层合金点阵参数随Co含量的增加按Vegard定律增加,同时晶粒尺寸减小;当晶粒尺寸减小到十几纳米时,出现附加的晶格膨胀效应;脉冲沉积与直流沉积相比,晶粒明显细化;PoSAP操作的在线观测和大量数据的计算机三维重构图表明,Co原子在沉积层中呈均匀分布;FIM观察分析表明纳米晶Co-Ni合金中存在三类晶间结构：正常晶界、非长程有序也非短有序的“类气态结构”和少量暗区。