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101.
章宗城 《机械工人(冷加工)》2007,(10):44-47
1·材料的被切削性能机械零件与结构的材料性能,除其力学性能、化学性能、物理性能等外,尚有自身在制造过程中的有关工艺性能(如铸造性、可锻性、焊接性、热处理性、被切 相似文献
102.
采用涂层刀具高速切削TC4(Ti6-Al4-V)时,其寿命短的问题较为突出.对涂层刀具进行表面后处理可大幅提高涂层刀具的表面完整性,是延长刀具寿命的有效途径.针对高速干切削钛合金的TiAlN涂层刀具,选用湿式微喷砂处理工艺进行表面后处理,分析微喷砂处理对涂层刀具表面微观形貌、表面粗糙度、表面显微硬度、表面残余应力的影响规律,并进行高速干切削试验,深入研究微喷砂处理对涂层刀具寿命及磨损机理的影响.结果表明:合适的微喷砂处理工艺(水料混合湿式微喷砂,喷砂压强为0. 1~0. 5 MPa,喷砂时间为0~10 s,喷砂颗粒为Al2 O3 或ZrO2 颗粒)可去除涂层初始表面大颗粒、凸起等缺陷,从而改善刀具的表面形貌,但过高的喷砂参数会在涂层刀面引入凹坑、微裂纹等,增大了其表面粗糙度值.喷砂颗粒、喷砂时间主要影响颗粒撞击涂层表面时对TiAlN涂层材料的去除量,改变涂层刀面的形貌、粗糙度与残余应力,喷砂压强主要影响颗粒的冲击力度,改变表面的硬度与残余压应力.与未处理刀具相比,处理后的涂层刀具的表面完整性提升显著,稳定磨损阶段持续时间延长,刀具寿命可提升50% ,微喷砂表面处理可广泛应用于各种涂层刀具表面处理. 相似文献
103.
为研究贯入度对TBM盘形组合滚刀顺次回转切削性能的影响,该文以Drucker-Prager塑性准则、岩石力学和滚刀破岩机理为基础,运用ABAQUS建立刀间距为60 mm的17 in盘形组合滚刀模型,分析不同贯入度下TBM盘形组合滚刀顺次回转破岩的复杂非线性动态响应过程。结果:刀间距一定,组合滚刀顺次回转切削存在一个临界贯入度使破岩区域相交,滚刀间岩石破碎程度最佳,比能耗最小,破岩效率最高;随着贯入度增加,组合滚刀所受三向力大致呈线性递增趋势;组合滚刀切削垂直力与滚动力之比约为4.5, TBM前进推动力约为刀盘旋转扭转力的4.5倍为宜,即需要控制TBM推进速度与刀盘转动速度合适比例关系。 相似文献
104.
以切屑形态作为评价钛合金切削性能的指标,研究切削参数对钛合金切削性能的影响并总结规律。对钛合金TA15进行切削加工,采用单因素方法进行实验,收集切屑并制备切屑试样后用金相显微镜拍照观察,最后,应用ABAQUS有限元软件模拟钛合金在不同切削速度下的切削过程,与观察结果相结合。研究结论表明,切削速度、进给量和切削深度的增大均会使切屑的锯齿化程度变大,切削加工时采用较小的切削速度、进给量和切削深度能够使得材料的切削性能得到提高。 相似文献
105.
陶瓷刀具具有优良的切削性能,在金属切削加工中越来越受到重视。本文对陶瓷刀具的种类、性能和应用进行了论述,并指出陶瓷刀具材料的发展方向。 相似文献
106.
赵步青 《机械工人(热加工)》2006,(4):34-35,38
20世纪60年代末,我国研制成功W6Mo5Cr4V2Al(简称501)钢,开创了无Co超硬高速钢先河。501钢热处理后硬度可达68—69HRC,具有较高的综合力学性能和优良的切削性能,价格便宜,货源充足,在有些情况下,可以代替王牌高速钢M42。但501钢也有不少缺点,诸如混晶、裂纹、易脱碳、可磨削性能差,因而导致刀具质量不稳定,阻碍其全面推广应用。 相似文献
107.
108.
金刚石膜涂层硬质合金工具研究进展(下) 总被引:4,自引:0,他引:4
金刚石膜涂层硬质合金工具切削性能。图7所示为我们采用渗硼预处理平HCEDCA技术沉积的金刚石膜涂层YG6硬质合金铣刀在切削A1-12%Si合金时与未涂层硬质台金刀片切削寿命(fw=0.25mm)的对比,可见金刚石膜涂层工具的切削寿命提高在20倍以上。在实际切削叫金刚石膜涂层刀具采用于切削,而未涂层刀具由于切削瘤浦刀太严重,因此在切削时采用了润滑剂。 相似文献
109.
金刚石涂层具有高硬度、低摩擦系数、高耐磨性和高导热性能。本文着重介绍了金刚石涂层刀具的发展动向及现状,并通过金刚石涂层刀具的切削试验表明了金刚石涂层刀具的使用寿命明显高于未涂层的硬质合金刀具,采用金刚石涂层刀具进行切削可以获得更高的表面加工质量和生产率。 相似文献
110.
<正> 1.前言本文介绍一种采用微波等离子CVD法制成的金刚石涂层刀具。为了评定其切削性能,并与烧结金刚石刀具进行磨损过程的比较,在碳纤维增强塑料(CFRP)上进行了车削试验。2.实验步骤实验备有两种金刚石涂层刀具(刀具标记:DC1、DC2),刀具的基体为氮化硅,采用微波等离子CVD法合成金刚石,涂层条件见表1。 相似文献