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101.
新兴矿矿井的主要充水水源是大气降水所引发的老空积水,通过多年来的开采,使地表塌陷、下沉,降水疏导不畅.由于矿井构造复杂,导水断层较多,开采后地表积水和周边矿井老空水的导人,造成矿井水文地质条件复杂.加强老空水和断层的探测与疏放工作,是降低煤矿突水风险的必要条件. 相似文献
102.
军城矿井侏罗系含水层采用差异冻结法施工,主井井筒侏罗系地段,仅用40天就顺利完成井筒施工;副井井筒仅用45天就顺利完成侏罗系地段井筒施工。且井壁质量有了可靠保证,井筒涌水量大大降低,大大降低了矿井后期的排水费用,取得了良好的社会和经济效益。 相似文献
103.
104.
康家湾矿含水层下采场导水裂隙带发育高度预测 总被引:1,自引:0,他引:1
康家湾矿Ⅲ-1矿体为一赋存在含水层下的矿体,为确保其回采的安全,采用RFPA2D对不同结构参数采场导水裂隙带的发育高度进行了模拟,建立了采场导水裂隙带发育高度预测的ANFIS模型,对康家湾矿Ⅲ-1矿体14#采场导水裂隙带的发育高度进行了预测,同时还对其进行了实测.研究结果表明:在矿岩力学参数不变的条件下,矿房跨度、间柱跨度及采空区高度是影响采场导水裂隙带发育高度的关键因素;所建立的采场导水裂隙带发育高度预测的ANFIS模型的拟合精度和预测精度分别达95%和98%以上;采用该模型预测的康家湾矿Ⅲ-1矿体14#采场导水裂隙带的发育高度与实测结果吻合良好. 相似文献
105.
长江三角洲地面沉降监测数据表明,抽水地面沉降中含水层的变形在总沉降量中占较大比例,且随时间长期发展。分析认为含水层砂土的蠕变是造成其变形长期发展的主要原因,而目前计算砂土蠕变特性的模型中普遍存在参数较多且确定困难的问题。根据含水层砂土的蠕变特性,对采用Singh黏性土蠕变模型计算含水层长期变形的方法进行研究。该模型假定土的蠕变速率与时间在双对数坐标系中呈线性关系,模型中仅有1个参数,即双对数坐标系中蠕变速率与时间曲线的斜率m。砂性土蠕变试验数据统计结果表明,砂性土的m值为0.9~1.1。通过对m的灵敏性分析可知,m在0.9~1.1区间内取值对计算结果影响不大,因此,在缺乏试验数据时可假定m = 1。利用常州和上海的地面沉降实测数据验证Singh模型计算含水层变形的有效性及模型参数简化确定方法的准确性。 相似文献
106.
张家港细砂邓肯-张模型参数研究 总被引:1,自引:1,他引:0
本文对张家港塘桥镇第Ⅱ承压含水层不同深度的细砂样的变形性质进行了初探,利用常规三轴排水剪切试验研究了这组细砂样的变形性质,并选择运用邓肯-张非线性弹性模型模拟其变形计算得到了10个模型参数,利用该模型对该组细砂应力-应变关系和泊松比进行了模拟计算,并将模拟结果和实际试验结果进行了对比,从而对于该地区的地面沉降模型参数获... 相似文献
107.
(接9期63页)在施工时需注意孔隙度和渗透性。孔隙度是岩石孔(空)隙体积Vn和岩石体积V之百分比,孔隙度的大小取决于颗粒分选性、排列情况、形状以及充填胶结情况粘性土具有团粒结构,孔隙度一般比较大,岩石颗粒表面具有电性。孔隙中存在结合水、重力水、毛细水、气态水等岩石的渗透性和孔隙 相似文献
108.
109.
摘要:结合某矿井水文地质实际情况,分析了该矿井含隔水层的特征,在此基础上进行了探放水设计,分别阐述了探放水钻窝设计、钻眼布置及排水系统设计要点等内容,以期指导实践,杜绝矿井水害威胁,实现安全生产。 相似文献
110.
以窟野河中下游地区为例,通过野外调查和水化学特征分析,总结了神府矿区地下水循环模式:第四系潜水和侏罗系烧变岩潜水主要受地形控制;延安组碎屑岩含水层分5个含水层段,主要受地层倾向控制,沿河道相由东向西流动。进而提出了采煤对地下水影响机制:浅部煤层开采破坏了潜水含水层之下黏土层的隔水性,含水盆地汇水面积减小,泉流量减小或干枯;同时采矿造成的人为“溯源侵蚀”袭夺了相邻水文地质单元的地下水,矿井水补给量增加,蒸发量减小;深部煤层开采进一步破坏黏土隔水层,导致潜水含水层消失,使得地表径流转换为地下径流,地下水完全依赖5-2号煤层底板径流。 相似文献