三次风阀的改进

0前言我厂3000t/d新型干法水泥生产线熟料产质量、煤耗都达到或超过设计指标,但是三次风阀使用寿命较短,投产两个月后,出现熟料产量、质量下降幅度很大,窑烧成带温度低、火焰发暗、窑内煅烧气氛浑浊,熟料fCaO高、窑速低,三次风温度偏低状况,通过检查发现,三次风阀阀板烧毁严重,造成三次风过大,窑内通风不足,煤粉燃烧不够充分等现象,于是对三次风阀进行了改进,过程如下:     

P92耐热钢δ-铁素体内的析出相

用透射电镜、扫描电镜和X射线能谱仪对P92钢在不同时效状态下δ-铁素体内的析出相进行了分析,结果表明,δ-铁素体内包含两种析出相,分别为VN与Laves相。VN呈短棒状,尺寸20～70 nm,较为稳定,Laves相平均等效直径在600℃下随时间的增加则有较大改变。此外,研究表明P92钢中的Laves相不但在晶界与亚晶界上析出,也在δ-铁素体晶内析出。     

高Cr铁素体耐热钢连续冷却相变行为

基于传统高Cr铁素体耐热钢系的合金成分,对合金元素进行了一定范围内的调整,设计出一种新型高Cr铁素体系耐热钢。该钢的回火组织主要为大量板条马氏体＋少量铁素体组成。在差分膨胀仪上测定了不同冷却速度新钢的热膨胀曲线,进而制定该钢种的连续冷却转变（CCT）曲线。结果表明,随着冷却速度升高,相变点降低,马氏体板条宽度变小,铁素体由连续长条状向多边形结构和短条状转变,硬度值升高。     

耐热钢Cr5Mo与不锈钢316L的焊接

在锦州石化公司一套常减压装置检修中,新建减压炉一台,这台炉辐射室包括44根耐热钢Cr5Mo炉管和20根不锈钢316L炉管。Cr5Mo炉管焊接采用φ1.6mm焊丝(H1Cr5Mo)氩弧焊打底,其余各层用φ3.2mm焊条电弧焊R507(E1-5MoV-15)填充。     

0Cr18Ni9耐热钢车削试验研究

以0Cr18Ni9耐热钢为研究对象进行车削试验,得出切削用量对刀具耐用度的影响规律,确定每种刀具的最佳切削速度,分析了刀具磨损破损机理.     

马氏体钢中δ-铁素体的表征及影响

利用冲击试验机、维氏硬度计、金相显微镜、扫描电镜和能谱分析技术研究工业生产大型锻件马氏体耐热钢中的δ-铁素体含量以及δ-铁素体对冲击性能的影响。研究表明:δ-铁素体是一种富W、Mo、Cr和V且贫Mn相,接近水口端比冒口端含量高,它的存在是造成马氏体耐热钢冲击韧性低的主要原因。可通过控制铁素体形成元素到最低限和奥氏体形成元素到最高限,抑制δ-铁素体的析出,获得完全马氏体组织及良好的综合力学性能。     

甲醇装置用废热锅炉管板的修复

甲醇装置用废热锅炉管板在使用过程中局部出现了裂纹,为保证设备的正常运行,需进行修复.由于换热管与管板材质均为低合金耐热钢,含有较多的Cr-Mo,空淬倾向大,焊接时易出现冷裂纹,同时为了消除焊接应力和焊缝金属组织,焊后必须进行热处理.结合Cr-Mo耐热钢的焊接特点、现场施工条件和缺陷情况,制定了管板修复方案,采用手工钨极...     

核级不锈钢和铁素体-马氏体耐热钢在400℃/25 MPa超临界水中的腐蚀行为

利用腐蚀增重法,XRD,Raman光谱和SEM研究了核级304不锈钢和铁素体-马氏体耐热钢P92在400℃/25 MPa超临界水中的腐蚀行为.结果表明,2种材料都以均匀腐蚀为主,增重曲线遵循幂指数规律.304不锈钢的腐蚀增重比P92钢低近一个数量级,其氧化膜很薄,局部存在少量的疖状腐蚀.氧化膜主要由Cr_2O_3,α-Fe_2O_3,Fe_3O_4和尖晶石结构氧化物组成.P92钢的氧化膜主要由α-Fe_2O_3,Fe_3O_4和尖晶石结构氧化物组成,表层主要含α-Fe_2O_3.延长腐蚀时间.P92钢表面氧化膜在超临界水中溶解,导致氧化膜形貌由致密的多面体颗粒演化为相互连通的多孔网络结构.     

马氏体耐热钢4Cr10Si2Mo的连铸生产工艺探讨

马氏体耐热钢由于其物理特性,在连铸生产过程中易出现表面凹陷、中心疏松及中心缩孔等质量缺陷。通过对马氏体耐热钢在连铸过程中的凝固特点、高温特性和缺陷形成的机理进行分析、研究,优化连铸生产工艺,有效地改善了铸坯质量。     

稀土耐热钢凝固过程中夹杂物析出的热力学分析

基于FactSage热力学软件的最小吉布斯自由能原理,系统研究了不同铈含量及钢液洁净度条件下耐热钢凝固过程中夹杂物的析出行为。结果表明：耐热钢中添加铈后,高熔点的Ce2O2S、 Ce2O3等夹杂取代了SiO2与MnS夹杂;在一定洁净度条件下, SiO2与MnS无法析出的铈含量分别为0.02%与0.03%;随着氧含量的增加,耐热钢中的夹杂物类型由Ce2O2S、 CeN、 CeS向SiO2、 Ce2O3转变,当氧含量大于0.006%时,钢中开始析出SiO2夹杂;随着硫含量的增加,耐热钢中的夹杂物类型由Ce2O2S、 CeN、 CeS、 Ce2O3向Ce2O2S、 MnS、 Ce2S3转变,当硫含量大于0.005%时, MnS夹杂开始析出。