基于ANSYS Workbench的谐波柔轮壁厚对应力影响分析

本文综合运用CAXA电子图版、Pro/ENGINEER三维设计软件对不同柔轮壁厚的谐波减速器进行三维建模,并把波发生器和柔轮的装配体导入到ANSYS Workbench有限元软件中,对谐波减速器动态载荷的工况进行模拟仿真,得到不同壁厚柔轮的应力应变分布规律,为谐波减速器的设计提供依据。     

加载速度对压实紧砂过程的影响

分析了砂粒间隙中的空气对动压紧砂的影响、粘土膜塑性变形对动压紧砂的影响、加载速度对铸型应力－应变的影响、加载速度对铸型紧实度的影响、动力紧砂与静力紧砂所消耗的紧实功的比较和撞击能量对紧砂效果的影响等问题，指出在压实紧砂过程中，加载速度＜２ｍ／ｓ时和加载速度较大时有不同的应力－应变曲线和不同的紧实度－时间曲线。决定最终紧实效果的主要因素是撞击能量的大小。     

风电机组齿轮箱高速轴断齿原因分析

针对某风电机组齿轮箱高速轴出现的断齿现象,对样品进行了宏观检查、化学成分分析、室温拉伸和冲击试验、基体硬度试验、渗碳硬化层深度测试、金相分析、断口形貌分析及能谱分析。试验分析结果表明:高速轴样品的齿面存在载荷不均现象,淬硬层深度不符合相关技术要求的规定,基体的室温冲击吸收能量处于较低水平;样品存在齿面剥落和端齿折断2类损伤现象,其失效模式为疲劳开裂,产生原因与其运行中齿面载荷不均及齿面淬硬层深度不够有关。     

周向外压作用下多孔圆筒屈曲分析

分别以圆筒和多孔圆筒为研究对象,采用了特种值和双非线性两种方法对周向外压作用下圆筒和多孔圆筒进行屈曲分析,将所求得的圆筒临界载荷与解析法结果进行比较,发现双非线性法求得的临界载荷与解析法吻合程度高.并参照ASME-VIII-2中许用外压的相关规定,以双非线性法求得的临界载荷确定了多孔圆筒的许用外压.     

核用一回路部件断裂分析

0Crl5Ni7Mo2Al封头是重要的核用一回路部件,通过宏观检查、金相分析以及断口形貌分析,对封头断裂原因进行了分析.结果表明,材料的韧性低,对缺口敏感,并存在应力集中,在检修时承受冲击载荷作用是封头断裂的主要原因,而韧性低是由于材料中含有粗大回火马氏体.     

提高单臂吊环冲击功的工艺研究

吊环是石油钻井作业中起降钻柱必须的提升工具,工作时瞬间要承受巨大的拉伸载荷。DH型单臂吊环采用20SiMn2MoVA钢整体锻造,经930℃×2 h正火—680℃×3 h高温回火—910℃×1·5 h,水中淬火—(200±20)℃×6 h,空冷回火—校直—去应力等工序和特殊机械制造方法加工成品[1],SY/T 5113—1999《吊环》标准中要求其σb≥1373 MPa、σs≥1177MPa、δ≥10%、ψ≥40%、AKV≥47 J。工厂在生产中发现由06128炉号钢制造的不同规格的296支DH型单臂吊环按原工艺生产后冲击功始终达不到技术要求。因此,对该批DH型单臂吊环制造材料的化学成分、金…     

中碳冷镦钢的室温压缩变形及其不均匀应变硬化行为

对SWRCH45K中碳冷镦钢在万能材料试验机上进行室温压缩变形,观察了压缩试样表面质量及其内部组织,以及分析了压缩试样侧表面赤道位置的轴向与周向应变。结果表明:该钢在压缩变形过程中,压缩载荷先随位移的增加而稳定增大,当位移大于7. 5 mm时,压缩载荷急剧增大;随压下量的增加,压缩试样的鼓度值先增大后减小。载荷和鼓度值在位移7. 5 mm时,同时出现变化趋势的改变,这是由于压缩变形的不均匀应变硬化所致,即在位移小于7. 5 mm的压缩变形过程中,大变形区位于试样的中心位置,其应变硬化程度高;而在随后的位移大于7. 5 mm的压缩变形过程中,该区将因应变硬化程度高、其进一步变形所需变形力大而不再是变形程度最大的区域,其应变硬化程度的增幅减小,相反此前试样内变形程度小的难变形区和小变形区因应变硬化程度小、其进一步变形的变形力小而产生较大的变形,其应变硬化程度的增幅大幅度增加。     

机身与滑块耦合作用下的液压机有限元分析

本文论述了液压机在偏心载荷工况下机身与滑块的耦合作用,在此基础上建立了合理的空间有限元迭代力学模型,从而求得了机身与滑块之间的接触压力,并且详细地讨论了机身滑块在偏心载荷工况下的变形及应力分布规律。在迭代过程中采用了优化迭代方法,大大减少了迭代次数,节约了机时。本文的计算方法和结论对接触问题的结构处理及液压机的设计具有一定的参考价值和指导意义。     

压入深度与膜厚对薄膜与基体复合硬度及弹性模量的影响

根据高华建的复合弹性模量模型，提出了用一个测点的载荷-位移曲线计算整个压入深度内薄膜和基体复合硬度分布的方法，探讨了压入深度与膜厚对硬度与弹性模量测量值的影响，指出可由膜-基复合性能反推膜本身的性能。