超临界水中NaCl无限稀释扩散系数的研究

The molecular dynamics(MD) was employed to simulate the diffusion coefficient of sodium chloride at infinite dilution in supercritical water from 703.2K to 763.2K and from 30 MPa to 45 MPa ,Based on the simulated data and the Patel-Teja(PT) equation of state and the Liu-Ruckenstein equation,an equation for calculating the diffusion coefficient of NaCl at infinite dilution in supercritical water is proposed,Both the agreement between the simulated and correlated data,and that between the simulated and predicted data of diffusion coefficients for NaCl in supercritical water ranging from 703.2K to 803.2K and from 25 MPa to 50MPa show that this equation is applicable for calculation of diffusion coefficients.     

拟稳态法测定气相扩散系数

根据拟稳态一维扩散原理,建立了气相扩散系数的测定装置。在该装置上,测定了8个体系的气相扩散系数,其中CH_2Cl_2-空气,CH_2Cl_2-H_2,CH_3CH_2Br-空气,CH_3Cl_2Br-H_2,CHCl_3-H_2等5个体系的气相扩散系数实验值,迄今尚未见文献报道。实验结果表明,本测试装置稳定性好,实验误差小,实验装置体积小,测试过程较为简便。     

电解质通过离子交换膜的扩散系数测定

本文叙述了电导法测定电解质通过离子交换膜扩散系数的原理、方法,并推导出计算公式。均相离子交换膜的盐扩散系数小于异相膜,含水量少的膜小于含水量多的膜,阴膜小于阳膜。二价金属离子的盐在阴膜中的扩散系数小于一价金属离子的盐。对两种电解质分别测得它们在膜中的扩散系数后,即可算出其分离系数S_A~B 值。     

循环流化床锅炉炉膛横向温度非均匀性模型研究

随着循环流化床锅炉不断向大型化高参数发展,炉膛截面在尺度上已远超过化工领域的循环流化床反应装置,炉膛内运行参数的横向非均匀性问题愈发突出,尤其是横向温度偏差问题,严重影响锅炉汽水系统安全和高效运行。针对300 MW亚临界三分离器循环流化床锅炉燃烧系统建立二维整体小室模型,模型以分离器为回路单元将截面划分为3个并联的小室,包括炉内气固流动模型、密相区气固横向扩散模型、稀相区气固横向扩散模型、燃烧模型及传热模型等子模型。模型计算和实炉测试结果显示,炉膛宽度方向的温度分布存在明显的不均匀性,炉膛中间小室温度高于炉膛两侧小室,并且温度偏差沿床高方向一直存在。稀相区扩散系数的取值对温度横向分布有明显影响,根据模型计算和测试数据结果比较分析,稀相区的扩散系数取值应在0. 006～0. 010 m~2/s。密相区颗粒横向混合扩散作用强烈,改变各个给煤点给煤量分配时,局部浓度变化很快被强烈的横向混合扩散作用消除,因此炉膛横向温度分布受给煤量分布变化的影响较小,与测试结果一致。导致炉膛温度偏差的主要原因是两侧小室内水冷壁面积比中间小室多,使两侧小室温度偏低,通过调整炉内屏式受热面的布置位置,可有效改善温度分布不均的问题。     

浮法硼硅酸盐玻璃下表面渗锡的研究

根据实验样品的成分,制定一定的浮法成型的温度制度,采用自制小型石墨锡槽,模拟硼硅酸盐玻璃的浮法成型过程,用电子探针结合能谱仪,测试浮法硼硅酸盐玻璃在1250~650℃温度范围内不同温度段下表面渗锡的分布情况,研究硼硅酸盐玻璃不同于传统钠钙硅浮法玻璃的渗锡特点。研究结果表明,在特定的浮法工艺制度下,硼硅酸盐玻璃渗锡的深度达到40μm左右,并且高温段锡离子以纵向深度扩散为主,低温下锡离子主要在玻璃的近表面富集。在浮法成型的过程中,渗锡的分布曲线上会出现卫星峰,但是最终在出锡槽的温度下渗锡曲线是单调递减的。     

粒化高炉矿渣粉在海工高性能混凝土中的应用研究

研究了粒化高炉矿渣粉在海工高性能混凝土中的应用,重点研究了反映抗氯盐侵蚀的电量和扩散系数两项指标.随着水灰比的降低,基准混凝土的抗氯离子渗透性不断降低,但仍不能满足海工高性能混凝土的要求.选用水胶比0.35采用大掺量粒化高炉矿渣粉的高性能混凝土的电量和扩散系数显著减小,满足海工高混凝土的抗氯离子渗透性的要求,其掺量约70%.     

C_9 FK的表面活性测定

用吊片法和自制改进的最大泡压法分别测定了全氟庚氧基全氟亚乙基磺酸钾(C9FK)溶液的平衡和动态表面张力,计算得出该种表面活性剂形成胶束的标准热力学函数△Hmθ、△Smθ、△Gmθ分别为16．98 kJ／mol、218．29 J／mol·K、-48．22 kJ／mol。结合Word-Tordai方程,计算得到在不同条件下的表观扩散系数Da和吸附势垒Ea。实验证明,增大表面活性剂的浓度、降低温度、以及无机盐(NaCl)的加入都会使扩散系数减小,吸附势垒增大,从而不利于吸附的进行。当表面活性剂的浓度小于等于1×10-6 mol/L时,该体系属于扩散控制模型,而浓度大于 1×10-6 mol/L时,在吸附初期(t→O)属于扩散控制,后期均属于混合控制模型。     

多孔介质中有效孔扩散系数的试验测量

提出了通过实时测量扩散过程中多孔介质浮重变化,直接测定有效扩散系数的方法.首先建立了联系有效扩散系数和试件浮重变化的数学模型,并求出了该模型的解析解;利用非线性超定方程组优化求解的方法,结合问题的解析解和实测数据,反求出模型中的参数,有效扩散系数和边界层传质系数.用上述参数预测的试件浮重变化与实测浮重变化相差很小.表明该方法的实用性和可靠性.     

CO2在多孔介质中扩散系数的测定

为了研究注CO2开采原油时CO2在地层中的扩散系数,采用一维扩散的数学模型,利用一维菲克第二定律和连续性方程推导出了CO2扩散系数的计算公式,设计了多孔介质采用露头砂填充,实验模型装置水平放置而消除了＂对流扩散＂的影响,室内测定CO2扩散系数的双测压点的1 m长的物理模拟装置,得出了在60℃时不同压力下的扩散系数,实验条件更符合矿场实际,研究规律可用于矿场CO2驱过程中的参数优选。     

长期暴露的海工混凝土性能与显微结构分析

在青岛市黄岛区海边防波堤的潮差区和浪溅区钻取多个Φ100mm的混凝土试样.采用氯离子滴定仪、pH计、扫描电子显微镜、EDAX等仪器对氯离子分布、混凝土的碳化情况和微观结构形态进行了研究.结果表明:潮差区和浪溅区混凝土表层的总氯离子含量差不多,但相对于潮差区,浪溅区混凝土的总氯离子含量具有较陡的下降斜率和较大的部分碳化区及pH值变化范围.浪溅区混凝土表面细骨料裸露,潮差区混凝土表面细骨料部分裸露和混凝土结构疏松,且有絮状物覆盖在表面并含有大量的C,O以及N元素.浪溅区表层混凝土的氯离子扩散系数比潮差区混凝土的大,但距表面4.0cm时潮差区混凝土的氯离子扩散系数超过浪溅区.混凝土表面腐蚀严重,并有微生物或微生物代谢产物,覆盖在混凝土的表面.