不同粒度铝粉在HMX基炸药中的能量释放特性

为研究铝粉在HMX基炸药中的能量释放特性,采用压力传感器对不含铝粉的HMX/HTPB 88/12炸药及含有粒度为13,130μm铝粉的HMX/Al/HTPB 53/35/12炸药在密闭空间中爆炸后的准静态压力进行了测量。结果表明:HMX/HTPB 88/12和HMX/Al/HTPB 53/35/12炸药爆炸后在密闭条件下均能产生准静态压力。HMX/Al/HTPB 53/35/12炸药的准静态压力是HMX/HTPB 88/12炸药的1.24倍。铝粉颗粒度分别是13μm和130μm的HMX/Al/HTPB 53/35/12-炸药在密闭空间中爆炸产生的准静态压力分别是378 k Pa和347 k Pa,说明内爆条件下,当铝粉含量为35%时,与含大颗粒铝粉炸药相比,含小粒度铝粉炸药能够释放更多能量,提高密闭空间中的准静态压力。     

高能温压炸药标准物质四项爆轰参数不确定度的评定

高能温压炸药标准物质不确定度的大小主要由定值装置、标准物质及多家定值引入,本文利用测量不确定度评定方法对高能温压炸药标准物质进行了不确定度评定,给出了标准物质的温压性能参数不确定度的数值,并进行了验证。     

绝热式炸药爆热热量计绝热性能的测定方法

通过测试绝热式热量计量热体系的冷却常数,确定量热体系与周围环境进行的热交换量,以此来衡量绝热量热仪的绝热性能.介绍了绝热式量热体系冷却常数及量热体系与周围环境热交换量的测试方法.通过测量绝热量热体系与周围环境的热交换量可以比较绝热量热仪绝热性能的好坏,找出影响热交换量的试验因素.通过调节试验条件及试验配置,选择最合理的试验环境,减小量热体系与周围环境的热交换可以提高测量炸药爆热的试验准确度.还可根据热交换量的大小来判断量热体系设备配置的合理性.     

绝热型爆轰热量计的建立和高能炸药的爆热测定

设计了一种大型绝热型爆轰热量计。最大试验药量为５０ｇ带外壳的高能炸药。试样在真空中爆炸，也可在充氮环境中爆炸。测定了２０余种高能炸药的爆热（△Ｈ＿（ｄｅｔ）），实验结果表明，混合炸药爆热的组分之间存在线性加和关系，可以根据其组分计算混合作药的爆热。     

传爆药冲击波感度试验方法的简化研究

尝试了一种用压装A-IX-I(RDX与钝感剂质量比为95︰5)药柱替代纯RDX作为施主药柱进行冲击波感度试验( SSGT)的方法,通过零隔板试验,检验了施主药柱的爆炸能量输出性能。所得施主药柱的平均质量为1195.5 mg,相对误差0.495％;鉴定块的平均凹痕深度1.769 mm,相对误差0.96％,说明压装法得到的施主药柱性能较好。利用该方法研究了JH-14传爆药经过高温加速老化前后的冲击波感度,结果显示,老化后的样品冲击波感度具有增加的趋势。     

温压炸药爆炸释热特性研究

为了研究RDX基温压炸药的爆炸热量释放历程,对自由场和半密闭条件下的TNT、852及G-1温压炸药爆炸过程进行了空爆试验,采用热通量传感器记录了3种炸药在两种试验环境下爆炸过程中的热通量时间历程。结果表明,热通量传感器可以获得炸药爆轰、无氧燃烧及有氧燃烧3个阶段的热历程时间曲线;在半密闭空间中爆炸时,G-1温压炸药有3个明显的热量释放历程:爆轰、无氧燃烧和有氧燃烧;TNT和852炸药只有爆轰和有氧燃烧过程。结合852及G-1温压炸药配方组成,对比分析热量释放时间历程曲线认为,铝粉均参与了G-1温压炸药的3个反应阶段。对比自由场和半密闭条件试验结果发现,试验环境对温压炸药反应历程影响较大,半密闭条件有利于提高温压炸药的热量输出。     

熔铸炸药凝固过程内部温度和缺陷的数值仿真

为预估熔铸炸药凝固过程中装药内部温度场的变化和出现缺陷的位置,采用有限元程序ProCAST对RHT炸药的凝固过程进行数值模拟。以熔铸炸药RHT的凝固过程为研究对象,计算出装药内部的温度场分布,预测装药内部形成缩孔和缩松的位置,并与试验结果进行对比验证。结果表明:ProCAST程序能够准确计算出熔铸炸药凝固时内部缺陷的位置,可以用于炸药熔铸工艺的仿真设计。     

冲击载荷作用下两种HMX基抗高过载炸药损伤特性

为研究炸药在高过载条件下的损伤特性及损伤破坏机理,选取两种不同成型工艺下(浇注,压装)的奥克托今(HMX)基抗高过载炸药作为研究对象,用冲击波感度试验对炸药进行冲击损伤,通过CT检测表征试验前后炸药的损伤程度,同时测试了冲击损伤后炸药的冲击波感度。CT检测结果表明,冲击损伤后压装成型炸药各观测界面均未出现宏观损伤,而浇注成型炸药在距见证板一端7~8mm位置,出现了长度7~8mm、直径1~2mm的孔洞,浇注炸药在距离下端面40mm以上,损伤后的CT值降低1%~5%,压装炸药在距离下端面50mm以上,损伤后的CT值升高1%~8%。冲击损伤后两种炸药的冲击波感度均降低,其中浇成型注炸药由未损伤时的临界隔板厚度25~27mm下降到13~15mm;压装成型炸药由未损伤时的临界隔板厚度38~40mm下降到30~32mm。     

刚性池壁和试验支架对水中爆炸气泡脉动周期的影响

分析了有限水域中气泡的运动状态与无限水域中的差异及刚性池壁对气泡脉动的影响。通过水中爆炸试验,测得了距刚性池壁不同距离处Pentolite的气泡脉动周期。在有试验支架和无试验支架两种条件下,测量了Pentolite和两种RDX基含铝炸药的气泡脉动周期。结果表明,随爆心距刚性池壁距离的减小,气泡周期逐渐变大;试验支架的影响也会使气泡周期变大。     

RDX基含铝炸药水中爆炸近场冲击波特性

通过水中爆炸试验,得到了RDX基含铝炸药在不同比例距离((-R))处的水中冲击波峰值压力、冲量和冲击波能.结果表明,在测试范围内,(-R)＜1.5 m/kg1/3,Al的质量分数为10%～20%时,冲击波峰值压力基本不变;(-R)≥1.5 m/kg1/3时,Al的质量分数为0～30%时,冲击波峰值压力基本不变.测试范围内,Al的质量分数为20%～30%时,冲量基本不变;Al的质量分数小于20%,冲量随Al含量的增加不断增大.(-R)＜1.0 m/kg1/3时,冲击波能随比例距离的增加而不断衰减;(-R)≥1.0 m/kg1/3时,冲击波能随比例距离的增加基本保持不变.(-R)=0.79 m/kg1/3(药柱18倍半径处)时,冲击波能量利用率只有25%左右,初始冲击波能损失了近1/2～3/5.