全文获取类型
收费全文 | 23463篇 |
免费 | 895篇 |
国内免费 | 548篇 |
专业分类
电工技术 | 3123篇 |
综合类 | 1143篇 |
化学工业 | 3590篇 |
金属工艺 | 521篇 |
机械仪表 | 1733篇 |
建筑科学 | 2840篇 |
矿业工程 | 980篇 |
能源动力 | 2034篇 |
轻工业 | 1745篇 |
水利工程 | 309篇 |
石油天然气 | 1058篇 |
武器工业 | 267篇 |
无线电 | 782篇 |
一般工业技术 | 2920篇 |
冶金工业 | 887篇 |
原子能技术 | 454篇 |
自动化技术 | 520篇 |
出版年
2024年 | 77篇 |
2023年 | 374篇 |
2022年 | 398篇 |
2021年 | 531篇 |
2020年 | 608篇 |
2019年 | 559篇 |
2018年 | 211篇 |
2017年 | 352篇 |
2016年 | 474篇 |
2015年 | 763篇 |
2014年 | 1749篇 |
2013年 | 1212篇 |
2012年 | 1380篇 |
2011年 | 1202篇 |
2010年 | 1106篇 |
2009年 | 1299篇 |
2008年 | 1417篇 |
2007年 | 1176篇 |
2006年 | 1047篇 |
2005年 | 1084篇 |
2004年 | 1023篇 |
2003年 | 905篇 |
2002年 | 766篇 |
2001年 | 633篇 |
2000年 | 537篇 |
1999年 | 430篇 |
1998年 | 463篇 |
1997年 | 433篇 |
1996年 | 394篇 |
1995年 | 416篇 |
1994年 | 417篇 |
1993年 | 357篇 |
1992年 | 300篇 |
1991年 | 250篇 |
1990年 | 210篇 |
1989年 | 232篇 |
1988年 | 21篇 |
1987年 | 27篇 |
1986年 | 26篇 |
1985年 | 9篇 |
1984年 | 15篇 |
1983年 | 9篇 |
1982年 | 4篇 |
1981年 | 3篇 |
1980年 | 5篇 |
1979年 | 1篇 |
1958年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 31 毫秒
21.
研究了工业6061铝合金(6061)、航空7075铝合金(7075)和纯铝作为铝空气电池阳极材料的电化学性能,分析其作为阳极的可行性及适用环境。进行了阻抗、极化曲线和恒电流放电实验并进行了表面表征,计算了在40~120mA/cm2电流密度下连续恒流放电的阳极能量密度。用电子探针显微镜(EPMA)对电极表面形貌进行了研究,用波谱分析仪(WDS)进行表面分析。研究结果表明,合金元素在电池放电过程中会改变阳极的表面特性。6061中合金元素含量对电池阳极材料的性能产生了积极影响,使得合金的表面放电面积变大,放电均匀,更适合作为铝空气电池阳极材料。 相似文献
22.
加快推进燃煤工业锅炉环保改造,有效降低煤粉工业锅炉大气污染物排放量,特别是降低NOx排放迫在眉睫。空气分级燃烧技术是一种减排效果显著,改造成本较低的低氮燃烧技术,已在电站锅炉得到成功应用。为考察空气分级燃烧技术在煤粉工业锅炉上应用效果,以煤科院某58 MW煤粉工业锅炉空气分级改造项目为研究对象,通过在侧墙上布置6个火上风喷口,实现空气分级燃烧。通过工程试验,采用特制水冷取样枪以及耐高温烟气分析仪,测量了该锅炉原工况(不采用火上风)与分级燃烧(采用火上风)工况下,炉内3个不同截面(每个截面10个取样点)以及双锥燃烧器内6个测点处烟气温度及烟气组分。结果表明,分级燃烧工况下,双锥燃烧器内在x=0.3 m测点后形成了高温、强还原性气氛,有效抑制了燃烧初始阶段NOx的生成。这是因为分级工况下双锥燃烧器内氧气被迅速消耗,焦炭燃烧反应速率显著下降,焦炭气化反应明显增强,故形成了较强的还原性,有效遏制了NOx的生成。炉内不同截面烟气温度及组成变化规律表明,原工况烟气温度分布整体呈现燃烧器射流中心高、外侧低的趋势,氧含量分布与温度分布趋势相反,而分级工况受双锥燃烧强还原性高速火焰以及火上风喷射的影响,截面温度波动较大,中间截面呈现燃烧器射流中心偏低的现象。分级工况在炉内形成明显的还原区,且表现为燃烧器射流中心CO浓度高、外侧低的现象,有效降低了炉内NOx生成。58 MW煤粉工业锅炉火上风空气分级低氮改造,在双锥燃烧器及炉内创造了合理的贫氧还原区,具有良好的低氮效果。 相似文献
23.
针对目前铸造行业使用的粘结剂大多存在能耗高、污染大、覆膜工艺复杂的问题,本试验选择动物胶颗粒为原料,通过碱催化、共混改性等方法对动物胶进行修饰处理从而得到一种新型的绿色环保型粘结剂。对改性后的动物胶粘结剂的理化性质进行了研究,通过吹压缩空气的方法来对砂样进行固化,避免了高温覆膜的能耗高的问题。通过改性处理后的动物胶粘结剂砂具有较好的机械性能以及良好的可操作性。结果表明:改性动物胶粘结剂的最佳配比为:m(动物胶颗粒)∶m(蒸馏水)∶m(水性聚氨酯)=50∶50∶1.5,温度为60℃,反应时间为1 h。通过空气固化后的砂样的抗拉强度可达到2.60 MPa。具有固化时间短、节能环保,铸件能够满足铸造行业的工艺要求。 相似文献
24.
通过模拟高炉反应条件,介绍了评价焦炭质量优劣的方法,并提出了焦炭在模拟高炉喷煤反应条件下的反应性(RI)和反应后强度(I16000)。研究表明,较高的I16000是保证高炉顺行、实现高喷煤比的重要条件。 相似文献
25.
可变形机翼可以通过改变自身形状实现对飞机气动特性的调整,可以显著提高飞机升阻比、燃油节省率及机动性,本文提出了一种可变形机翼机构设计方案,并进行相关仿真分析。 相似文献
26.
尕斯库勒油田E13油藏已经进入高含水时期,储采失衡加剧,综合含水率达到了80%以上,原油产量下降,经济效益变差。为了提高油藏原油采出程度、改善油藏开发效果,调研了国内外减氧空气驱的机理研究以及现场试验的资料,建立了以油藏真实孔渗饱数据为基础的一维条形地层机理模型,并选取该油藏Y12-27井组进行了减氧空气驱可行性验证。研究表明:纵向顶部减氧空气驱驱油效果优于水驱和氮气驱;驱替压力对原油采出程度影响不大;注水转注气可以提高原油采出程度;对于减氧空气驱,由于低温氧化反应的作用,氧气浓度对原油采出程度有一定影响,但比较微弱,其中,氧气浓度为10%时,驱替结束采出程度最高;尕斯库勒油田E13油藏属于注水开发“双高”油藏,适用于减氧空气驱;对于该油藏Y12-27井组,顶部减氧空气驱驱油效果好于水驱和氮气驱,建议氧气浓度超过10%时采取关井等措施。 相似文献
27.
28.
针对现有的空气源热泵冬季供热系统,提出了一种使用新型蓄热型直接冷凝式加热板(RHP)的空气源热泵供热系统,并测试了RHP的热性能和系统的运行特性,同时分析了系统的效率和经济性。实验结果表明,在39℃的冷凝温度下,RHP的热容量高达1044 W,RHP的蓄热量大于1000 kJ。在室外空气温度为8℃时,系统COP高达3.7。此外,对于20 m2的居住房间而言,该系统的供暖初始投资成本和总运行成本分别为3174.7 CNY和510.7 CNY,在居住建筑冬季供暖领域具有较大的竞争力。 相似文献
29.
利用热力学第二定律中的熵产理论对涡流空气分级机各不可逆因素引起的熵产进行分析,通过粉料分级试验对其分级性能进行验证,获得了黏性熵产、湍流熵产和壁面熵产分布特点及操作参数对熵产和分级精度的影响规律。熵产分析结果表明,涡流空气分级机内湍流熵产和壁面熵产占总熵产的比例高达56.41%和43.11%,湍流熵产主要产生于转笼叶片间和转笼内部,进风口和细粉出口壁面剪切引起较大壁面熵产;此外,转笼转速和进口风速变化分别仅对转笼区域和切向进风口区域内气流运动熵产影响较大,进口风速-转笼转速处于8.6m/s、 800r/min和18m/s、1200r/min操作工况附近时,涡流空气分级机内总熵产/总能变化率较小,分级流场稳定性较高,对粗、细颗粒分离有利,该工况下分级机的粉料分级试验效果较好,说明熵产理论可用于涡流分级机内流动分析及其操作参数的优化匹配。 相似文献
30.
附加气室空气弹簧在两个气室之间设有节流元件,可吸收振动的能量,具有良好的阻尼特性。作为一种新型隔振元件,附加气室空气弹簧能缩短振动筛过共振区时间,减小共振振幅及附加倾摆运动,提高振动筛运行的平稳性。分析振动筛二自由度动力学模型,并求解运动学微分方程,发现振动筛实际振动方向角不等于激振力作用方向角,振幅和抛掷指数也可用单自由度模型表征;利用热力学和流体力学理论建立附加气室空气弹簧的线性模型,得到其刚度阻尼的表达式,基于此,推导出附加气室空气弹簧的振动筛动力学模型,并建立运动学微分方程;搭建附加气室空气弹簧隔振系统和振动实验台,测试实验台的运动学参数;在MATLAB/Simulink环境下对所建动力学模型进行仿真研究,并与实验台测试结果进行了比较分析。结果表明:模型仿真振幅为5.321 mm,实验测试的稳态振幅为5.372 mm,二者误差仅为1%,具有较高的准确性。模型仿真结果显示:电机转速对振幅影响较小,对抛掷指数影响较大,随着电机转速由840 r/min增加到990 r/min时,振幅由4.549 mm降为4.427 mm,抛掷指数由3.6上升到4.9;改变隔振系统的初始气压可以调节振幅,当初始气压由0.1 MPa增加到0.6 MPa时,振幅由4.446 mm增加到6.159 mm;节流孔直径对振幅的影响不明显,当节流孔直径由2 mm增加到20 mm时,振幅由4.443 mm变为4.467 mm;通过改变电机转速和隔振系统初始气压组合,可以使试验台振幅在4.45~6.16 mm、抛掷指数在3.46~6.16内变化,实现对振动筛的调节。 相似文献