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31.
实验研究了熔渗(MI)工艺、浸渍-裂解(PIP)工艺和化学气相渗透(CVI)工艺制备SiCf/SiC复合材料在800℃的氟熔盐(46.5mol% LiF-11.5mol% NaF-42.0mol% KF)中的腐蚀行为, 通过X射线衍射仪、扫描电镜以及能谱仪等表征手段, 对腐蚀前后样品的物相组成和微观结构进行了分析。实验结果表明, 不同工艺获得的SiC基体与高温氟熔盐的相容性与基体组成有关; MI-SiC中的游离Si相以及PIP-SiC和CVI-SiC中的富氧相是SiC基体中的两种腐蚀弱区, 易被熔盐选择性腐蚀; MI-SiCf/SiC复合材料以纤维束间游离Si基体腐蚀为主, PIP-SiCf/SiC复合材料基体腐蚀损伤集中在网络状富氧带, CVI-SiCf/SiC复合材料的腐蚀损伤主要是沉积层间的含氧边界以及由此造成的基体层状剥离。与MI和PIP样品相比, CVI基体纯度高, 结晶度好, 表观腐蚀速率仅为0.0445 μg/(mm2·h), 具有更好的耐氟熔盐腐蚀性能。  相似文献   
32.
文中针对袁店煤矿轨道上山巷道底臌反复整修,难以实现稳定支护的问题,具体分析了底板变形的原因,阐述了实践中防治的方法,并在实践中取得了良好的支护效果,充分发挥围岩的自承载能力,从而达到控制底板围岩稳定的目的。  相似文献   
33.
以聚丁二酸羟基特戊酸新戊二醇单酯酯(PHPS)、异佛尔酮二异氰酸酯(IPDI)和不同的二胺扩链剂采用二步法合成聚酯型聚氨酯(PU)阻尼材料,并对其阻尼性能和力学性能进行了测试。结果表明:扩链剂对聚酯型聚氨酯阻尼材料的动态力学性能影响很大,通过改变扩链剂的品种来改变聚氨酯大分子的硬段结构,最终导致硬段间相互作用的改变。降低扩链系数(α),可提高聚氨酯材料的阻尼因子(tanδ),拓宽阻尼温域。因此选择适宜的扩链剂及扩链系数对调节聚氨酯弹性体的阻尼温域具有一定的意义。  相似文献   
34.
我们以保险粉及锌粉为还原剂、用Co(Ac)2.6H2O在一定条件下制备了Na[Co(CO)4]催化剂,此催化剂用于环氧乙烷羰基化合成了3-羟基丙酸甲酯,并考察了不同配体、温度、压力和时间对合成3-羟基丙酸甲酯的影响,得出最佳工艺条件为:3-羟基吡啶为配体,压力5 MPa,温度65℃,时间7 h。在此条件下3-羟基丙酸甲酯的选择性为95.6%,收率为86.3%。  相似文献   
35.
张业  周海军  陈小平 《精细化工》2012,29(8):816-819
以Co2(CO)8为催化剂,甲醇为溶剂,在一定CO压力下,催化环氧乙烷氢甲酯化合成3-羟基丙酸甲酯。考察了不同配体、催化剂/配体的摩尔比、温度、CO压力、甲醇用量对环氧乙烷氢甲酯化反应的影响。得到较佳合成工艺条件为:咪唑为配体、n(催化剂)∶n(配体)=1∶1.5、反应温度75℃、反应压力6.0 MPa、V(甲醇)∶V(环氧乙烷)=5∶1。在该优化条件下,环氧乙烷转化率为92.24%,3-羟基丙酸甲酯收率达84.35%。  相似文献   
36.
对发动机油底壳的加工工艺进行了详细的探讨,并详细阐述了试制和批量两种加工工艺的夹具设计方案与加工工艺的特点,对批量生产过程中遇到的热变形误差累计的技术难点,进行了深入的探讨,并给出了具体的解决方案。  相似文献   
37.
在不同因素影响下采用同样的方法(GB/T20885中直接滴定法)对糖浆的DE值进行检测。结果显示:不同生产厂的试剂、电炉以及使用不同数量的玻璃珠、不同的滴定速度等都会对DE值检测的准确性造成不同程度的影响。  相似文献   
38.
以世界范围的角度,对世界油脂的消费情况,各国消费量的主要顺序,人均消费量的大小和消费形态做了简要的介绍。  相似文献   
39.
对油底壳零件的压装工艺要求进行了详细分析,对压装专机的结构设计、压装夹具设计、液压气动控制系统的设计和工作原理,进行了深入的分析和阐述,并对优化设计后的压装效率更高的压装压铆一体机的结构设计和工作原理,也进行了深入分析和阐述.  相似文献   
40.
以Cf/SiC复合材料为基体, 采用浆料浸涂法和脉冲CVD法制备了SiC/(ZrB2-SiC/SiC)4涂层, 借助XRD、扫描电镜及能谱对涂层的结构及组成进行了分析研究, 并初步考查了其高温抗氧化性能. 结果表明, 涂层总厚度约100μm, 主要由ZrB2-SiC涂层与脉冲CVD SiC涂层交替覆盖而成. 在1500℃空气中氧化25h, 未涂层试样失重明显; 脉冲CVD SiC涂层试样氧化失重率为5.1%; 而SiC/(ZrB2-SiC/SiC)4涂层试样出现增重现象, 增重率达2.5%, 表现出优异的抗氧化性能.  相似文献   
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