细粒尾矿综合利用技术研究

姑山矿业公司为提高细粒尾矿的综合利用率，研究分析了细粒尾矿的性质，系统研究了尾矿含量、煅烧工艺制度对不同成分体系尾矿陶粒堆积密度、表观密度、空隙率、吸水率、筒压强度及软化系数的影响。研究得出了全尾矿陶粒、细粒尾矿+污泥陶粒、细粒尾矿+污泥+粉煤灰陶粒3种成分体系的尾矿陶粒较优的尾矿含量及煅烧工艺制度，且3种尾矿陶粒均可代替石头用作粗集料。     

回弹检测法检测混凝土强度相关问题的探讨

本文就当前社会人们对建筑安全水平和质量要求不断提高的背景下,对回弹检测法检测混凝土强度的相关问题进行探讨,并以此推动回弹法检测混凝土强度行业标准的规范化发展进程,希望能够给从事相关行业的工作者提供帮助。     

P91钢管道异常低硬度部位的组织和性能

对电厂运行过程中发现的P91钢主蒸汽管道的低硬度部位进行了微观组织观察、短时力学性能试验和高温持久强度试验,分析了其硬度偏低的原因。结果表明,低硬度区域P91钢组织为铁素体+析出物,位错密度较低,M₂₃C₆相在晶界处粗化聚集,同时析出新相Laves相,使得P91钢的短时力学性能和高温持久强度下降严重。     

矩形薄壁容器的有限元计算

针对矩形薄壁容器,分析了其常规设计方法的不足。为了满足结构的刚性要求,保证结构安全可靠,提出了用有限元分析方法进行计算分析。以矩形下料仓为例,利用ANSYS有限元软件对其进行应力计算及分析。结果表明,该方法设计的薄壁容器在指定的工作状况下满足结构强度要求,且评定依据较常规设计方法更为可靠。     

焙烧铁尾矿制备透水砖试验研究

为了改善尾矿制砖的力学性质，解决尾矿堆积问题，采用焙烧铁尾矿、水泥和粉煤灰为胶凝材料，2.36~4.75 mm粒级铁尾矿为粗骨料，通过搅拌、成型和养护工艺制备透水砖，探究了焙烧铁尾矿用量、水胶比、目标孔隙率和振动时间对透水砖性能的影响，对比未焙烧尾矿制备透水砖的性能。结果表明：① 焙烧尾矿制备透水砖最佳试验条件为：焙烧尾矿掺量60%，振动时间40 s、水胶比0.3，目标孔隙率20%；此时，透水砖抗折强度为3.34 MPa，符合国家标准Rf3.0，抗压强度为15.44 MPa，符合国家标准MU15，透水系数为2.58×10-2 cm/s，符合国家标准A级标准，实测孔隙率为23.41%。② 焙烧尾矿掺量为60%时效果最佳；未焙烧尾矿掺量为50%时效果最佳，抗折、抗压强度分别为3.38 MPa和14.54 MPa，透水系数符合国家A级标准；焙烧尾矿比未焙烧尾矿多替代水泥10%的情况下，力学性能焙烧尾矿透水砖较好，而透水性能则未焙烧尾矿透水砖较好。     

早强剂对固结粉胶凝材料混合骨料充填体强度的影响

为实现废石和固结粉胶凝材料在金川矿区充填采矿中的应用，首先开展了不同配比废石—棒磨砂混合骨料粒径级配分析，获得废石与棒磨砂配比为4∶6混合骨料的堆积密实度为0.635和泰波幂指数n为 0.591；然后，针对废石含量为10%~50%的混合骨料，分别开展了添加和不添加早强剂的固结粉胶结充填体强度试验。结果表明：充填体强度随着废石含量增加呈现先提高后降低趋势。当废石含量为40%，料浆浓度为 79%~81%时，不添加早强剂的固结粉胶结充填体3、7、28 d平均强度分别达到1.23、3.79、5.98 MPa，其早期强度低于矿山设计强度；添加早强剂时，胶结充填体3、7、28 d平均强度分别达到1.55、3.34、6.46 MPa， 满足金川矿区下向分层进路胶结充填采矿作业对胶结充填体强度的要求。由此确定，胶砂比1∶5、废石∶棒磨砂4∶6、浓度79%~81%、添加1%早强剂的固结粉胶凝材料混合骨料可在金川矿区推广应用。     

高寒高海拔地区外掺减水剂时 对混凝土强度的影响研究

针对高寒高海拔地区,由于昼夜温差大、干燥、缺氧、低气压等不利因素,造成混凝土结构强度达不到要求的现状,通过掺配不同比例的减水剂试验,经过对各组试验的数据分析,综合考虑混凝土使用性能和投资成本等的多重因素,最终得出当减水剂掺配比例为3%的时候比较经济合理,可以有效解决在高寒高海拔地区施工强度达不到要求的问题。     

三类压力管道组成件强度计算分析

随着工程项目的规模越来越大,工况越来越复杂,压力管道呈现出高温、高压、大口径、大壁厚的特点,这就对安全设计提出了更加严格的要求。对压力管道而言,强度设计计算是很重要的一部分,管道壁厚的确定对管道设计安全至关重要。不同的管道类型,其强度计算方法也不同,普通薄壁管道、高压管道、火力发电厂汽水管道这三类管道的壁厚计算不尽相同。鉴于此,专门针对这三类管道,以理论计算结合实际运用,对其强度计算进行有效分析,确定合理的管道壁厚,以保证工程项目的安全性。