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采用导硐法和正台阶法相结合的施工方法施工断面积为98.37m2机头硐室。采用在水平方向上划分台阶的方法,处理机头硐室顶板局部软弱部位。经验证,施工方法起到了明显的效果,巷道成形明显变好,控制了软弱顶板的垮落。 相似文献
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研究了热处理制度对Ti-46Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni(at,%)挤压TiAl合金棒材组织的影响。结果表明,合金在1320~1370℃保温有β相在α晶界析出。在实验温度范围内,随保温温度的升高,β相的含量有所增加,对α相的钉扎作用也随之增大,其中在1350℃时β相对α晶粒具有最大的钉扎力。合金在1350℃的保温过程中,随时间的延长,β相含量变化不大但尺寸有所长大。通过对合金进行1350℃×15 min空冷的热处理,获得了均匀、细小的层片组织。 相似文献
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通过数值模拟研究了直径为180mm的TiAl合金铸锭的真空自耗冶炼过程,获得了TiAl合金真空自耗熔炼过程中熔炼温度、熔炼速度和冷却能力对金属熔池温度梯度、熔池形状和糊状区宽度的影响规律。结果表明,随熔炼温度升高,熔池深度增加,其形状由碗状向V形转变,熔炼温度对熔池中温度梯度和凝固前沿糊状区宽度影响较小;随熔炼速度增加,熔池中温度梯度显著减小,糊状区宽度和熔池深度则明显降低;随冷却能力增加,糊状区宽度明显减小,熔池中温度梯度和熔池深度略有减小。 相似文献
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通过Thermo-Calc软件计算、微观组织多尺度表征以及热模拟试验等研究了Al25Nb20Ti30Zr25合金的组织结构、高温组织稳定性和热加工性能。结果表明,Al25Nb20Ti30Zr25合金的铸锭组织主要由BCC基体相和Zr5Al3析出相组成,Zr5Al3相在BCC晶界连续析出,晶粒内部的Zr5Al3相呈块状分布,平均尺寸在750 nm左右;合金在750~1000 ℃保温24 h后,基体中的晶粒尺寸并未发生明显变化;随着温度的增加,Zr5Al3相含量小幅度降低,合金的高温组织稳定性较好。建立了合金的本构方程为$\dot{ε}$=4.5×1014×[sinh(0.0063σp)]2.8exp(-419/RT),并绘制了合金的能量耗散系数图;在1050 ℃/1 s-1变形条件下,能量耗散系数达到峰值0.69,在该变形条件下等温锻造出尺寸为$\phi$ 180 mm×20 mm完整无开裂的圆形块体材料。锻造消除了原始晶界处连续分布的Zr5Al3相,使其分解成短杆状均匀分布于合金基体中,BCC基体组织发生了动态回复和部分再结晶。 相似文献
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分析了真空自耗+真空自耗凝壳复合方法冶炼工业尺寸TiAl合金铸锭的冶金质量,并在Al元素分布的均匀性、氧含量和铸锭组织方面与单步真空自耗电极电弧冶炼方法制备的铸锭进行了对比。结果表明:真空自耗+真空自耗凝壳复合方法可以制备出完整、无裂纹的TiAl合金铸锭;与单步真空自耗电极电弧冶炼制备铸锭相比,该方法制备的TiAl合金铸锭,不同位置Al含量波动小,铸锭实测成分与设计成分偏差小。观察发现,铸锭组织为粗大柱状晶组织,铸锭中心位置柱状晶平均宽度为560μm,R/2位置柱状晶平均宽度为800μm,边缘位置2000μm。 相似文献
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40.