全文获取类型
收费全文 | 176篇 |
免费 | 14篇 |
国内免费 | 23篇 |
专业分类
电工技术 | 19篇 |
综合类 | 26篇 |
化学工业 | 5篇 |
金属工艺 | 1篇 |
机械仪表 | 2篇 |
建筑科学 | 34篇 |
能源动力 | 2篇 |
轻工业 | 5篇 |
水利工程 | 89篇 |
石油天然气 | 3篇 |
一般工业技术 | 9篇 |
冶金工业 | 2篇 |
自动化技术 | 16篇 |
出版年
2024年 | 1篇 |
2023年 | 4篇 |
2022年 | 5篇 |
2021年 | 1篇 |
2020年 | 1篇 |
2019年 | 5篇 |
2018年 | 7篇 |
2017年 | 2篇 |
2016年 | 7篇 |
2015年 | 2篇 |
2014年 | 8篇 |
2013年 | 7篇 |
2012年 | 11篇 |
2011年 | 6篇 |
2010年 | 11篇 |
2009年 | 13篇 |
2008年 | 12篇 |
2007年 | 9篇 |
2006年 | 13篇 |
2005年 | 13篇 |
2004年 | 15篇 |
2003年 | 12篇 |
2002年 | 5篇 |
2001年 | 3篇 |
2000年 | 15篇 |
1999年 | 12篇 |
1998年 | 2篇 |
1997年 | 4篇 |
1996年 | 2篇 |
1995年 | 5篇 |
排序方式: 共有213条查询结果,搜索用时 15 毫秒
41.
霍克-布朗强度准则中m,s参数的断裂分析 总被引:6,自引:4,他引:2
针对含断续节理岩体强度存在明显各向异性的特点,运用断裂力学理论建立该类岩体霍克-布朗强度参数m,s的数学表达式,证明了m,s值不仅与节理产状有关,而且还是围压σ3的二次函数 。是了后给出了一个实际工程的典型算例。 相似文献
42.
影响MH-Ni电池自放电因素的探讨 总被引:3,自引:2,他引:1
探讨了电池中的气氛、MH电极、隔膜材料、贮氢合金生产工艺和氢化物分解压对MH-Ni电池自放电的影响。试验发现隔膜材料对MH-Ni电池的自放电影响最大,选用丙烯酸改性的PP隔膜材料可抑制MH-Ni电池的自放电速率。其次是贮氢合金粉的生产工艺,热处理合金粉能提高MH-Ni电池的荷电保留,而非热处理合金中Mn和Al在高温下溶解于电解液中导致MH-Ni电池放电容量不可逆损失。MH-Ni电池中的气氛对电池自放电影响较小。在1013.2Pa~10132Pa范围内MH-Ni电池自放电不受氢化物分解压的影响。贮氢合金中镧含量的提高可改善MH-Ni电池荷电保留。负极中添加钴化合物能增加MH-Ni电池自放电速率 相似文献
43.
我国的地形十分复杂,在建设道路却碰到河流或者障碍物时,要采取建设路桥的方式来跨过这些障碍,可是路桥建设要求比较高,且受到环境冷热、车辆荷载的影响。为了解决这些问题,我们需要采用伸缩缝施工技术。文章针对市政道路中伸缩缝技术的应用进行分析,为提高我国市政道路施工质量水平提供参考。 相似文献
44.
电波流速仪是一种远距离无接触测量流速的先进仪器,本文通过对该仪器的应用研究,详述了该仪器的性能、特点和使用条件,为该仪器的正式应用奠定了基础,有利于水文测验工作的现代化。 相似文献
45.
人工心瓣关闭瞬间的水击现象和水弹性分析 总被引:1,自引:1,他引:0
本文首先评述了人工心瓣可靠性的现状。接着研究了人工心瓣的水击现象,推水击的有关公式,讨论了影响水击的因素,并用算例,计算了典型人工心瓣的峰值跨瓣压力梯度PPG;最后作者将血液和心瓣作为一个固液耦合系统,对刚关闭后瞬间进行了水弹性有限元分析。将水击跨瓣压力梯度作为一个突加载荷引入。通过算例计算表明,在0.12ms以后,机械瓣中心所受冲击力,相当于所施加载荷的2倍。 相似文献
46.
47.
锦屏地下厂房洞室群规模巨大,厂区断层及裂隙密集带发育,实测最大主应力达35.7 MPa,为高地应力区。该区基本烈度VII度,50年超越概率5%的水平峰值加速度达到0.167 g,抗震问题突出。采用输入加速度时程法,对该地下厂房5#机组段二维有限元模型进行动力时程分析。结果表明:5#机组段进行系统支护后,在地震荷载作用下,三大洞室协调振动,上下游边墙处动位移及速度差异较小;厂区水平向及铅直向加速度约为2.7 m/s2和1.9 m/s2,分别为输入加速度的1.65和1.73倍;围岩动力破坏区及动拉应力区分布规律与静力作用下相近,但其深度和量值有所增加,且在局部区域有新拉应力区生成;动拉应力区深度在3.7 m以内,其量值一般小于0.2 MPa,说明加固措施有效,可以满足抗震要求。 相似文献
48.
根据岩土破损力学理论,针对岩石材料提出了一个考虑循环荷载作用的二元介质本构模型。二元介质模型认为加载过程中胶结元逐渐破损转化为摩擦元,二者共同抵抗外部荷载作用。胶结元在破损以前的应力应变特性可以用理想的弹脆性模型来描述,胶结元破损后转化成的摩擦元的应力应变特性可以用理想弹塑性模型来描述。通过引入破损参数(破损率和应变集中系数),提出一个考虑循环荷载作用的岩石的二元介质模型。最后与砂岩岩样的单调加载和循环加载条件下的试验结果进行了对比。表结果明:所建立的模型具有较好的适用性。 相似文献
49.
溪洛渡拱坝深孔闸墩结构复杂,出口悬臂长24.7 m,承受水推力达81 283 kN,需在闸墩悬臂上布置预应力锚索以满足强度要求,除环形主锚索外,次锚索的布置对支铰大梁的应力影响也十分显著。参考以往工程经验,溪洛渡深孔闸墩拟定了2排次锚索、总锚应力26 500 kN和3排次锚索、总锚应力39 000 kN两种次锚索布置方案,以最大拉应力为控制标准,采用三维有限元法对这两种方案下支铰大梁运行期的应力状态进行了对比分析。计算结果表明:相比方案一,方案二中大梁拉应力量值和范围都显著减小,拉应力极值由-3.3 MPa降至-1.7 MPa,大梁跨中剖面的受拉面积由10.603 m2降至5.516 m2。可见,方案二大梁受力状态更好,符合设计要求。 相似文献
50.
孟底沟水电站高拱坝由于左岸坝肩岩体受到 f1、f2、f6断层的切割,使得左坝肩形成了四个大块体。由于 f6与库水连通,若不做处理,蓄水后作用在 f6上的全水头渗压势必将使左岸坝肩岩体向河谷变形。因此左坝肩岩体变形连续性,拱坝坝体变位对称性及坝肩控制性滑块稳定性成为该工程的突出问题。充分考虑左岸坝肩断层交汇和切割关系,采用刚体弹簧元法对上述问题进行了计算分析和研究。结果表明:f6断层水压推力作用将使得断层交汇处出现不连续变形,断层产生错动现象,断层交汇点最大错动位移达到2.03 cm ,同时削弱了拱坝坝体变位对称性,左右半拱顺河向和横河向最大位移差分别为1.42 cm 和0.86 cm ;坝肩控制性滑移块体稳定安全系数下降,最大降幅可达18.19%。建议对 f6进行封堵或者置换处理,防止库水侵入山体。 相似文献