某水电站机组轴线不正的处理

由于制造及安装产生的误差,总装后水轮发电机组的轴系不在同一铅垂线上,轴线的倾斜使机组重心发生改变,增大了离心惯性力,在运行中对推力轴承将产生周期性的不均匀负荷,轴线倾斜是引起机组运行时产生振动的原因之一。因此,水轮发电机组总装完成后必须进行轴线调整,依据盘车数据,采取刮削推力头与镜板间的绝缘垫、主轴连接法兰面以及修磨卡环等方法进行处理,以减少或消除轴线的倾斜,保证水轮发电机组的轴系保持在同一铅垂线上。轴线调整质量的优劣,将直接影响机组的安全运行,也是反映机组安装质量的关键。     

500kV变电站无人值守管理的实施与探讨

结合南宁区域控制中心的情况,开展区控模式下500kV变电站无人值守管理研究及分析,对制约实施500kV变电站无人值守管理和其技术关键点进行了阐述和分析,并从电网结构、现场设备、远动装置、通信通道、信息配置、专业系统支撑6个技术环节,以及人员技能、规章制度、业务流程3个管理环节来探讨实施无人值守管理的可行性。     

利用DSC和Miedema模型研究锂变质处理A356合金的共晶变质(英文)

通过SEM和DSC研究添加锂对A356合金的共晶变质效果的影响。SEM显微组织观察表明:当锂的添加量为0.3%(质量分数)时,A356合金的共晶组织形貌由条片状转变为纤维状的变质效果很明显,与之对应的显微硬度也较高;变质效果会随着冷却速率的加快而增强,随着保温时间的延长而衰退。DSC结果表明:共晶凝固温度随着锂添加量的增加而降低,并且在铸铁铸型中,共晶温度降低了2.9°C。用Miedema模型计算A356合金中锂与硅及锂与铝的混合焓,结果表明锂的变质机制为阻止晶粒长大的变质理论。     

双辊激冷铸造A8006合金的均匀化(英文)

通过SEM、XRD与硬度测定研究均匀化过程对双辊激冷铸造(TRC)与直接冷却铸造(DC)A8006合金的微观组织和性能的影响。结果表明,随着TRC合金微观组织的细化,均匀化后合金中的共晶相进一步细化。DC合金均匀化后其共晶相形态相似于TRC合金中的共晶相形态。均匀化后,合金共晶相中的Fe、Mn元素均匀地扩散到铝基体中,引起合金硬度的降低。TRC合金的成形性能优于均匀化的DC合金,所以,对于TRCA8006合金的后续加工过程可省去均匀化过程。     

基于现场数据的TBM可掘性和掘进性能预测方法

以东北某特长隧道TBM工程为背景,基于直径8.5 m开敞式TBM现场实际掘进数据,在进行贯入度指数FPI与主要地质因素间相关性分析的基础上,建立了贯入度指数FPI与关键地质因素岩石单轴抗压强度USC和岩体完整性系数Kv之间的多元回归关系式;进一步建立了TBM掘进贯入度P与FPI之间的拟合关系式,以及推进力F与FPI之间的拟合关系式。按照上述关系式对给出岩石抗压强度USC和岩体完整性系数Kv的TBM工程就可进行可掘性分析,并计算出贯入度、掘进速度和所需推进力。     

彩灯控制专用集成电路CCDD-1A

<正> CCDD-1A是八路彩灯控制专用集成电路。它采用标准双列直播式封装(20引脚),内存了特别精选的32种样式控制程序,且每一样式又有四种变化速率可以选择,外围电路也非常简单,其各项参数如下:极限工作温度(T_A)为-25～185℃;极限储存温度(T_(ST))为-65～150℃;极限VCC引脚对地电压为<-0.5V或>6.6V;工作电压VCC范围为4.25～5.5v;时钟频     

燃气轮机功率影响因素分析及对策

针对燃气轮机功率输出不足的现象,分析了燃气轮机功率影响因素,提出了改造方案和预防措施。     

低松弛预应力钢绞线生产线的电气控制

介绍低松弛预应力钢绞线生产线电气系统的控制要求和组成,分析系统通信结构及特点。采用西门子PROFIBUS-DP通讯协议和WINCC组态软件实现绞线的速度、张力、层绕等控制,使得系统接线简单,可靠性高,运行稳定。     

工业铸造A357铝合金SEM原位拉伸实验

通过场发射扫描电镜装载原位拉伸台,对不同凝固条件下工业铸造A357铝合金进行原位拉伸试验。结果表明,裂纹微裂纹首先萌生于组织中破裂的共晶硅处,近邻的微裂纹连接形成小裂纹;多处形成的小裂纹彼此连接并形成较长裂纹,沿共晶区深化和扩展,逐渐发展为主裂纹;当主裂纹遇到铝基体时,扩展受阻,裂纹发生钝化并在其前沿区域形成剪切带;剪切带深化并开裂,主裂纹沿着深化的剪切带穿过基体继续扩展,最终导致试样断裂。A357铝合金的断裂方式为兼具韧性断裂和解理断裂的混合断裂。反重力铸造有效地改善合金微观组织形态,提高了合金的力学性能。     

冷却速率对Al-4.6Cu-Mn合金凝固组织的影响

以添加不同Mn含量的Al-4.6Cu-Mn合金为对象,利用FE-SEM、VNT Quant Lab-MG专业定量金相分析系统软件研究了不同冷却速率下Al-4.6Cu-Mn合金的二次枝晶间距、非平衡共晶相体积分数以及微观凝固组织形貌特征。结果表明:冷却速率在540～106 K.s-1范围时,随着冷却速率的提高,Al-4.6Cu-Mn合金非平衡共晶相体积分数随之降低,二次枝晶间距减小,非平衡共晶相形态细化;当Mn含量增加时,Al-4.6Cu-Mn合金中非平衡共晶相体积分数随之增大。