三种多羟基醇协同海藻酸钠处理对油炸薯条吸油量和品质的影响

为了减少油炸薯条吸油量,探讨不同浓度多羟基醇协同1%海藻酸钠溶液预处理薯条对油炸薯条脂肪含量的影响,利用不同浓度的多羟基醇(木糖醇、山梨醇及丙三醇)溶液协同1%海藻酸钠溶液预处理自制薯条与商业冷冻薯条,研究薯条吸油量、质构、色差的变化。结果表明:在自制薯条中,经木糖醇、山梨醇与丙三醇协同1%海藻酸钠溶液分别处理的薯条,与不做任何处理的油炸薯条相比,脂肪含量分别减少了20.45%(1%海+0.5%木)、53.00%(1%海+0.25%山)、48.72%(1%海+0.75%丙),而与仅仅涂抹1%的海藻酸钠溶液的油炸薯条相比,脂肪含量分别减少了18.35%(1%海+0.5%木)、51.75%(1%海+0.25%山)、47.37%(1%海+0.75%丙)。而商业冷冻薯条,与不做任何预处理的油炸鲜样和仅涂抹1%海藻酸钠溶液组相比,脂肪含量反而分别增加了12.29%和29.11%(1%海+1%木)。同时,木糖醇处理还能显著提高薯条L*(p<0.05)和咀嚼性(p<0.05)。木糖醇对自制薯条具有减油效果,且作用效果是山梨醇 > 丙三醇 > 木糖醇,三种多羟基醇能改善自制薯条的色差与质构。     

静电纺多孔超细纤维膜的吸油性能

针对传统纤维吸油毡吸油量低的问题,采用静电纺丝技术制备了聚砜（PSF）和聚乳酸（PLA）多孔超细纤维膜以提高纤维吸油材料的吸油量。研究了纤维形态结构、纤维膜孔隙结构及亲油疏水性对真空泵机油和亚麻籽油的吸附性能和保油性能的影响。结果表明：PSF和PLA多孔超细纤维膜具有优良的亲油疏水性,纤维直径、纤维膜孔径和孔隙率、亲油疏水性以及吸油后纤维膜体积膨胀程度对其吸油量起主要作用,而纤维表面2~60nm 的介孔对提高吸油量没有明显作用,高孔隙率和贯通孔结构不利于保油;吸油1 h后,PLA纤维膜对真空泵机油和亚麻籽油的吸油量分别为50.1、34.6g/g,PSF纤维膜对真空泵机油和亚麻籽油的吸油量分别为147.8、131.3 g/g;保油1 h后,PLA纤维膜对真空泵机油和亚麻籽油的保油量分别减少了42.04%和53.69%,PSF纤维膜对真空泵机油和亚麻籽油的保油量分别减少了62.17%和50.61%。     

乳化剂对微胶囊化粉末油茶籽油的影响

研究了乳化剂对微胶囊化粉末油茶籽油的影响。结果表明,在壁材为阿拉伯胶和麦芽糊精(质量比1∶3),以大豆卵磷脂和吐温-80(6∶4)的复配乳化剂乳化油茶籽油形成的乳液具有较好的乳液稳定性,且喷雾干燥制备的微胶囊粉末油茶籽油颗粒均匀、细腻、干燥。经扫描电镜观察,微胶囊粉末油茶籽油颗粒外形较圆整,大小分布较均匀,表面光滑,其载油量及包埋率分别为35. 6%和82. 02%。     

少油点火燃烧器运行优化数值模拟

对用于330 MW锅炉的少油点火燃烧器建立了精细的物理模型,建模包括了一次风和周界风流动区域以及燃烧器壁厚区域。对燃用烟煤点火情况下燃烧器内部复杂区域的流动、燃烧以及流固耦合传热进行三维数值模拟,比较油枪燃油量对燃烧器点火性能以及壁面温度的影响,对燃油量进行了优化。监测点壁面温度模拟值与实际测量值符合较好。计算结果表明,适当降低燃油量不仅不影响点火性能,还可以降低燃烧器壁面温度。实际运行结果表明,在油量为80 kg/h时燃烧器出口平均温度和最高温度有所下降,各项指标和参数正常,满足成功点火的需要。     

调剖增油机理模型建立及分析——以大港油田为例

为了从理论角度探索现场调剖增油与否的原因,以大港油田为例,建立了调剖增油机理模型。调剖增油量分为调剖期间增油量和调后水驱增油量,并以调后水驱增油量为主。本文系统分析了调剖之后调剖增油产生的确定性及不确定性和调剖后无增油效果的原因。结果表明,为获得最佳的调剖效果,应将增加“调后水驱增油量”为调剖技术应用的重点,并以专门封堵强吸水层、启动含油饱和度相对较高的新层作为调剖目标。该模型的建立对今后完善现有调剖工艺,实现技术经济最大化具有一定指导意义。     

由含铁酸洗废液制备钾铁蓝的研究

以含铁酸洗废液为主要原料,用铁粉对其作除酸处理后,与亚铁氰化钾反应,生成白浆,用氯酸钾氧化,经过滤、洗涤、干燥、研磨,制备出了深蓝色无机颜料——钾铁蓝。通过正交实验和单因素分析,研究由含铁酸洗废液制备钾铁蓝的最佳工艺条件。结果表明,在Fe2+和亚铁氰化钾的量比1.15∶1,反应温度90℃,含铁酸洗废液p H=1,相对酸度为3的反应条件下,得到了含铁量为30.32%,吸油量为0.45 m L/g的钾铁蓝产品,颗粒大小均匀,粒径100²00 nm,钾铁蓝的结构与Fe4[Fe(CN)6]3相似,且各项指标均符合化工行业标准HG/T 3001—1999。     

电子式油量计量仪

介绍了一种用单片机实现的电子式油量计量仪。它具有日期设置，计量控制，班次打印，查询，设备号设置和自检等功能。     

喷油泵试验台供油测量系统误差的探讨

本文论述在标定喷油泵供油量时，试验台油量测量系统的零位误差和记数误差不可忽视，并据此对现行标准和测定方法提出了改进意见。     

柴油引燃天然气发动机中高负荷性能优化试验研究

基于潍柴WP10H改造的单缸机试验平台，深入研究中、高负荷工况充量热力学参数和柴油喷射参数之间的耦合关系及多参数协同获得高热效率的控制方法。结果表明，在平均指示压力（indicated mean effective pressure， IMEP）为1.0 MPa的中负荷工况，提前喷油定时会减少引燃油量的需求量；随着预混天然气当量比增大，柴油喷射定时推迟且喷油定时对引燃油量变化的敏感性降低，指示热效率（indicated thermal efficiency， ITE）和燃烧速率趋于最大值时所需要的最小引燃油量减小；中高负荷工况（IMEP为1.4 MPa）下，增大废气再循环（exhaust gas recirculation， EGR）率需提前喷油定时，增加引燃油量；增压会带来当量比减小从而减缓燃烧速率和提高压缩温度利于快速压燃着火两方面的影响，综合作用取决于混合气自身的热力学氛围。在中负荷工况下，柴油喷射参数的控制需要尽可能地提升燃烧速率以降低燃烧损失，而通过优化当量比调控传热损失与排气损失是提升热效率的关键；在满足粗暴燃烧限值的同时，优化燃烧相位避免过高的排气损失是中高负荷工况提高热效率的关键；随着负荷升高，进气压力与EGR率均增大，最小引燃油量减小，IMEP为1.7 MPa时，ITE可提升至52.1%，最小柴油能量占比为4.7%。     

国产Ⅱ号喷油泵油量就车调整一例

本文以一台黄河牌汽车用６１３５Ｑ型柴油机为例，介绍一种调整各缸喷油量不均性的经验方法——根据柴油机的排烟情况进行就车调整。１调整步骤 调整之前，先做好如下工作：按技术要求调好喷油泵的供油时刻：拆下排气管，让柴油机怠速运转，然后通过手摸去感知各缸排气口、喷油器或邻近气缸盖处的温度，温度高的说明供油量偏多，温度低的则说明供油量偏少．当柴油机水温升到６０℃左右时，逐步提高其转速，并观察各缸排气口的排烟情况，以便根据不同情况对供油量作如下调整。 ａ．若某缸冒黑烟但声音正常即无敲击声，则说明该缸供油量过大，…