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51.
我国铁路轴承热处理内在质量控制主要采取控制组织的方法,而国外铁路轴承采取控制残余奥氏体含量的方法,对两种质量控制方法进行了比较并对残余奥氏体对铁路轴承性能的影响进行了分析。  相似文献   
52.
章霞 《现代焊接》2006,(3):38-38
奥氏体锰钢是一种非常坚硬的无磁性合金钢,它的性能和大多数普遍使用的抗磨损结构钢不同。对许多轨道工程部件来说,它是一种更可取的材料。铁路辙岔和交叉处是重要的,但其它重要部件还包括开关的防护装置、铸造镶嵌件和桥式轨道部件。奥氏体锰钢承载力高,耐久性好。在冲击和负重下不会断裂。它的淬火硬化能力是最主要的一个优势。零部件表面在冲击下硬化,有些变形,但下面的母材仍保留原来的硬度。裂缝的蔓延速度非常慢。  相似文献   
53.
后热处理对新型马氏体耐热钢焊缝性能的影响   总被引:1,自引:1,他引:0  
针对电力施工过程中对具有冷裂倾向的马氏体型耐热钢焊后后热处理时机选择与标准存在差异,即是否必要在冷却至100-120℃恒温一段时间后再进行后热处理的问题,安排了一系列的试验对后热处理的最佳时机予以讨论,对热处理后的焊缝组织进行力学性能试验和金相分析,对冲击后的试样进行了断口分析。试验证明,后热处理时机的不同对马氏体耐热钢焊缝冲击韧度有比较大的影响,马氏体耐热钢的后热处理应在马氏体转变完全后开始较为合适。  相似文献   
54.
55.
超低碳奥氏体不锈钢00Cr18Ni10还原脱磷研究   总被引:1,自引:0,他引:1  
在 2 5kg真空感应炉上用镁钙合金对超低碳奥氏体不锈钢 0 0Cr18Ni10进行了还原脱磷试验。通过充入工业纯氩使炉内压力为 6 6 .6 6kPa和精炼时的反应温度 14 5 0~ 15 0 0℃ ,加入镁钙合金 5 0kg t和助熔剂CaF2 11kg t,可使精炼后 0 0Cr18Ni10的磷含量进一步降低到 (5 0~ 6 0 )× 10 - 6 ,钢中氧、硫含量分别稳定降到(4~ 6 )× 10 - 6 和 15× 10 - 6 。  相似文献   
56.
王斌 《不锈》2004,(3):28-30
在海水环境中防蚀对策有涂层、镀层、内衬及喷镀等表面处理和电气防蚀或两者结合的方法。但是一旦防蚀处理表面劣化,是不能维护的。因此,近年来开发了无需维护的即高铬、高钼铁素体系,双相和高铬、高镍、高钼的奥氏体系不锈钢等。进而也开始使用完全不腐蚀的高钼的镍基合金和钛等。  相似文献   
57.
58.
59.
60.
M.  Michiuchi  H.  Kokawa  Z.  J.  Wang  Y.  S.  Sato  K.  Sakai  罗强 《国外核动力》2007,28(1):38-42
利用优化了的,包括3%预应变、1240K温度下退火72h的一步形变热处理工艺来引入孪晶的晶界工程,在316奥氏体不锈钢中引入了高比例(86%)的重合位置点阵(CSL)晶界。处理后的不锈钢在硫酸铁腐蚀实验的测试过程中表现出了良好的抗晶间腐蚀性能。在奥氏体不锈钢的晶界工程化过程中,超过82%的CSL晶界比例可能导致大角度晶界在每个阈值处的渗滤率非常低,并且产生良好的抗晶间腐蚀性。  相似文献   
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