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51.
采用光学显微镜(OM)、差示扫描量热仪(DSC)、扫描电镜(SEM)、透射电镜(TEM)以及高温拉伸蠕变装置等研究了7075铝合金搅拌摩擦焊(FSW)接头经T6热处理后的显微组织、析出相以及蠕变性能。结果表明:经T6热处理后,7075铝合金搅拌摩擦焊接头焊核区细小的等轴晶发生长大,重新析出的η′相在数量、尺寸和分布状态均优于未热处理的接头;热处理后焊接头的稳态蠕变速率降低了至少1个数量级,蠕变寿命提高了2倍以上,蠕变机制由晶界扩散控制的位错滑移机制转变为自扩散控制的位错滑移机制。 相似文献
52.
承德市某污水处理厂存在冬季低温反硝化效果差、可利用占地面积小等难点,扩建工程采用"预处理+改良A~2/O工艺+磁混高效沉淀+纤维转盘滤池"组合工艺。运行实践表明:该工艺运行稳定,出水水质满足GB 18918—2002《城镇污水处理厂污染物排放标准》一级A排放标准,与原有百乐克工艺相比,改良A~2/O工艺节省运行成本35.88%。 相似文献
53.
讨论了Cu-SiC复合粉体球磨后的组织形貌,通过对球磨后Cu-SiC复合粉体进行扫描电镜和面分布分析确定了Cu对SiC的包裹以及SiC在Cu基体上的分布状态。实验结果表明:球磨20 h后,Cu对SiC颗粒有了较大程度的包裹且SiC颗粒弥散分布在Cu基体上,达到了增强基体的效果。 相似文献
54.
采用放电等离子烧结工艺(spark plasma sintering,简称SPS)在氮气气氛中制备了以Si3N4-AlN-Al2O3-Y2O3系为基的立方氮化硼聚晶(polycrystalline cubic boron nitride,简称PcBN).烧结工艺参数为:加热速率300 ℃/min,初始压力30 MPa,保温时间5 min,烧结温度分别为1250 ℃、1350 ℃和1450 ℃.利用X射线衍射分析(XRD)和扫描电子显微镜(SEM)对样品的物相构成和试样新鲜断口的微观形貌进行了分析和观察,同时利用显微硬度测试仪测试了样品的显微硬度.实验结果表明,Si3N4-AlN-Al2O3-Y2O3-BN系聚晶材料可以在非常短的时间内致密化,样品的相对密度可达95%以上.采用SPS快速烧结工艺,样品中的超硬磨料cBN依然保持立方结构.随着烧结温度的提高,样品的硬度不断增加,PcBN的显微硬度为28~48 GPa.结合剂组份可与立方氮化硼牢固地结合在一起.放电等离子烧结工艺可成为制备PcBN刀具材料的一种新的制备方法. 相似文献
55.
超硬材料表面镀覆技术及应用 总被引:28,自引:8,他引:20
本文系统论述了金刚石、立方氮化硼超硬磨料与典型金属界面的界面反应、界面结构及界面结合问题。按照金属与金刚珠界面作用结果,将典型金属分为:与金刚石界面反应形成稳定碳化物的亲和性金属,如钛、 钨铬、钼等;与金则石界面不反应的惰性金属,如铜等;与金刚石界面接触促使金刚石石墨化的石墨化金属,如铁、钴、镍等。讨论了亲和性金属与超硬磨料界面反应形成化合的的条件及化合物的结构特征与界面结合经度的关系,从而给出了 相似文献
56.
超硬材料表面镀覆技术及应用(续) 总被引:4,自引:2,他引:2
第四节真空微蒸发镀覆技术原理1关键技术1.1镀覆温度必须低于800℃,高于600℃。真空微蒸发镀覆温度650~750℃ 为了保证镀覆Ti过程中,金刚石表面有碳化物层形成,温度应选择高于C与Ti反应温度,为此我们首先采用真空磁控溅射方法对金刚石镀Ti。由于镀覆温度低,钛层只是物理吸附在金刚石表面。测定其DTA曲线发现,在600~1200℃出现明显的放热峰。根据热力学数据,Ti与金刚石碳原子反应形成碳化物是自由能降低过程,即放热反应。足够的温度是使反应克服能垒、原子扩散所必须的。由DTA曲线分析l与… 相似文献
57.
采用机械合金化(MA)法制备了平均晶粒尺寸约10 nm的超细TiN0.3粉体,分别采用机械合金化(MA)、空气中热处理、高压高温(HPHT)烧结、退火处理4种方式向TiN0.3粉体中引入氧,研究氧引入量对TiN0.3粉体及烧结体的物相组成、晶粒尺寸及晶格常数的影响。结果表明,空气中热处理氧引入量最多,而MA、真空退火处理、HPHT烧结过程氧引入量较少。MA、退火处理、空气中热处理过程氧引入量少时均会因TiNxOy的生成而导致晶格常数增大。MA过程氧的引入降低了球磨效率而导致晶粒尺寸增大,退火过程氧引入前后晶粒尺寸无明显变化。TiN0.3粉体在空气中的起始氧化温度和终止氧化温度分别为315.6 ℃和654.1 ℃。TiN0.3粉体起始氧化产物为TiNxOy,360 ℃时生成A-TiO2(锐钛矿型TiO2),同时开始向R-TiO2(金红石型TiO2)转变。700 ℃时A-TiO2已完全转变为R-TiO2。 相似文献
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60.