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51.
通过Gleeble热模拟试验、显微组织分析和硬度测试研究了Mn和Mo对耐候钢连续冷却转变行为和强度的影响。结果表明,在1150℃保温2 h和应变量50%条件下,当变形温度为950℃,冷速为1~20℃/s时,将Mn含量从1.0%提高到1.5%可使转变开始温度和结束温度分别由796~707℃和640~538℃降低到756~638℃和505~434℃,贝氏体形成临界冷速从4℃/s降低到1℃/s,形成全贝氏体组织的临界冷速从15℃/s降到4℃/s,硬度值从123~193 HV5提高到165~259 HV5;对于1.5%Mn钢,将变形温度从950℃降低到800℃后,增大了多边形铁素体转变区间,贝氏体形成临界冷速从4℃/s升高到20℃/s,硬度值从165~259 HV5减小到153~224 HV5;添加0.2%的Mo可使转变开始和结束温度分别由797~758℃和620~474℃降低到712~641℃和462~390℃,进一步降低了贝氏体形成临界冷速,硬度值从153~224 HV5提高到222~277 HV5。通过调节Mn和Mo含量,以及变形温度可得到不同显微组织和强度的耐候钢。 相似文献
52.
通过现场曝晒实验,采用SEM,EDS,XRD及电化学测量方法研究了Q235碳钢和09CuPCrNi-A耐候钢在武汉城市大气和武汉石化环境中交叉曝晒180 d后的腐蚀行为和规律。结果表明:Q235碳钢和09CuPCrNi-A耐候钢在武汉大气和武汉石化环境中交叉曝晒早期锈层表面凹凸不平,多裂纹和孔隙。不同环境条件下,早期腐蚀形成的锈层对后期腐蚀会产生影响,环境的变化会影响锈层的演化。从腐蚀动力学和极化曲线结果来看,存在I武汉站连续曝晒相似文献
53.
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在变形温度700~950℃、变形量70%、应变速率0.01~10 s-1条件下的热变形行为及其热变形的组织演变规律。结果表明,Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在700~950℃变形时,峰值应力在低于750℃,高于850℃时随变形温度的升高而降低,而在750~850℃之间随温度升高先降低后升高,在800℃出现极小值。在应变速率和变形量不变的情况下,随着变形温度的降低,组织的细化机制由奥氏体的再结晶细化向铁素体的回复再结晶细化转化,并且铁素体的回复再结晶细化效果更加显著。Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢在应变速率为1 s-1,变形量为70%的变形条件下,变形温度为775℃时获得的组织细小均匀,铁素体晶粒的平均尺寸约为3μm。 相似文献
54.
55.
利用在全连铸生产条件下进行工业性试验的大量数据和资料,着重总结分析20t转炉生产09CrPV耐候钢的冶炼,脱氧合金化及钢水炉外吹氩,喂线处理的操作工艺和经验。 相似文献
56.
57.
58.
为了评价Q345qNHY新型跨海桥梁用钢的焊接性能、为工程应用提供依据,通过拉伸、冲击、弯曲和硬度等试验方法对其对接接头的力学性能进行了研究。结果表明:采用JW-55W焊丝对Q345qNHY耐候桥梁钢进行焊接时,获得的焊接接头具有较好的拉伸性能、弯曲性能和优异的低温冲击韧性。试验采用的焊接材料和工艺参数可用于19—33mm厚度Q345qNHY钢板的平位对接。 相似文献
59.
本文简要介绍了《低合金高强度结构钢》(GB/T 1591-2008)、《耐侯结构钢》(GB/T 4171-2008)、《冷弯型钢》(GB/T 6725-2008)、《建筑用压型钢板》(GB/T 12755-2008)、《结构用无缝钢管》(GB/T 8162-2008)、《直缝电焊钢管》(GB/T 13793-2008)等10项2008年新编或新修订钢铁产品标准的内容与技术要求,并对在工程设计中,如何合理地应用这些标准和选材提出了建议。 相似文献
60.