全文获取类型
收费全文 | 89417篇 |
免费 | 3966篇 |
国内免费 | 2950篇 |
专业分类
电工技术 | 9225篇 |
技术理论 | 2篇 |
综合类 | 4674篇 |
化学工业 | 4935篇 |
金属工艺 | 5280篇 |
机械仪表 | 12039篇 |
建筑科学 | 6513篇 |
矿业工程 | 6602篇 |
能源动力 | 1199篇 |
轻工业 | 4194篇 |
水利工程 | 3060篇 |
石油天然气 | 2153篇 |
武器工业 | 1884篇 |
无线电 | 9525篇 |
一般工业技术 | 6968篇 |
冶金工业 | 2761篇 |
原子能技术 | 434篇 |
自动化技术 | 14885篇 |
出版年
2024年 | 366篇 |
2023年 | 1604篇 |
2022年 | 1608篇 |
2021年 | 2090篇 |
2020年 | 2291篇 |
2019年 | 2290篇 |
2018年 | 999篇 |
2017年 | 1692篇 |
2016年 | 1994篇 |
2015年 | 2589篇 |
2014年 | 5542篇 |
2013年 | 4261篇 |
2012年 | 5266篇 |
2011年 | 5082篇 |
2010年 | 4670篇 |
2009年 | 5017篇 |
2008年 | 5683篇 |
2007年 | 5009篇 |
2006年 | 4226篇 |
2005年 | 4461篇 |
2004年 | 4266篇 |
2003年 | 3850篇 |
2002年 | 3142篇 |
2001年 | 2782篇 |
2000年 | 2336篇 |
1999年 | 2041篇 |
1998年 | 1662篇 |
1997年 | 1580篇 |
1996年 | 1374篇 |
1995年 | 1265篇 |
1994年 | 1107篇 |
1993年 | 943篇 |
1992年 | 773篇 |
1991年 | 728篇 |
1990年 | 755篇 |
1989年 | 748篇 |
1988年 | 77篇 |
1987年 | 52篇 |
1986年 | 28篇 |
1985年 | 18篇 |
1984年 | 21篇 |
1983年 | 16篇 |
1982年 | 8篇 |
1981年 | 13篇 |
1980年 | 4篇 |
1979年 | 1篇 |
1965年 | 2篇 |
1959年 | 1篇 |
排序方式: 共有10000条查询结果,搜索用时 34 毫秒
52.
53.
针对动载扰动下大型冲击地压的发生及演化过程难题,分析了采场动载应力波的产生机制,研究了动载应力波与静载耦合作用下煤岩体冲击破坏规律,从应力波的产生、传播与致灾过程详细解释了大型冲击地压演化机理。研究结果表明,采场高位坚硬顶板断裂与深部应力集中区煤体破断所产生的动载应力波幅值随着煤岩体强度增大而升高,应力波持续时间随着破断尺度增大而增大,说明在煤矿开采过程中,顶板或煤体强度越高、破断尺度越大,越容易产生大能量的动载应力波;动静载耦合冲击破坏实验结果证实,高静载、高动载应力波、静载与应力波耦合加载条件均能使煤岩体发生冲击破坏,且随着轴向静载的增大,试样发生冲击破坏所需的临界动载应力波强度先增大后减小,其上升段与下降段的分界点约为单轴抗压强度的50%。当静载达到该临界点时,煤体发生冲击破坏所需的动载应力波强度急剧减小,说明高地应力环境煤岩体受到动载应力波的影响更为显著;现场大尺度模拟分析表明,动载应力波作用下,采场煤岩体塑性破坏区范围逐渐增加并主要集中在巷道两侧,且随着应力波幅值和持续时间增加,塑性破坏区范围不断扩大;研究提出了冲击地压应力波作用机理:动载扰动下冲击地压是静载、动载应力波与煤岩体结构耦合作用的结果,采场煤岩体大尺度破断产生高能量动载应力波,应力波与地应力耦合作用导致采掘空间围岩发生大范围破坏,最终形成冲击地压灾害。 相似文献
54.
55.
研究了激光冲击喷丸(LSP)对2195铝锂合金组织结构及抗应力腐蚀性能的影响。研究结果表明激光冲击处理后,2195铝锂合金表层晶粒细化到纳米量级,多次冲击能使表层晶粒进一步细化。残余应力测试结果表明激光冲击喷丸能够引入残余压应力,多次冲击后残余压应力数值更大。此外,应力腐蚀实验结果表明激光冲击喷丸能够有效提升2195铝锂合金的抗应力腐蚀性能。在应力腐蚀环境中,激光冲击喷丸诱生的表层残余压应力和晶粒细化层能够阻碍裂纹的萌生和扩展,防止应力腐蚀断裂。 相似文献
57.
58.
59.
60.