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61.
研究了(TiB+TiC)/Ti6242基复合材料在550℃,600℃和650℃空气中恒温氧化行为。用X射线衍射仪(XRD)和配有能谱仪(EDS)的扫描电子显微镜(SEM)对氧化层表面的相组成、形貌以及氧化层剖面的显微结构进行了分析,并分析了各元素对钛基复合材料氧化动力学行为的影响。结果表明:(TiB+TiC)/Ti6242基复合材料的氧化层由一系列薄层组成:增强体TiB提高抗氧化性优于TiC,加工可以提高其抗氧化性;氧化动力学曲线主要为抛物线类型。 相似文献
62.
63.
颗粒增强钛基复合材料研究进展 总被引:5,自引:0,他引:5
综述了颗粒增强钛基复合材料的研究现状,从增强体、基体合金选择,材料制备方法,机械性能,应用童话土产中方面,详细阐述了颗粒增强钛基复合材料的特点,并指出了今后颗粒基复合材料的研究方向。 相似文献
64.
65.
采用特征晶体模型计算了Ni3Al合金中的Ni和Al原子的半径。依据特征晶体模型理论和从硬球模型所得到的不同间隙的间隙半径方程,计算了不同间隙的间隙半径、间隙能和固溶度。计算结果表明:硼原子趋向于占据6个Ni原子所围成的间隙。 相似文献
66.
本研究采用大塑性变形实现了难变形微纳米颗粒(TiB+La2O3)复合增强Ti-6Al-4V钛合金等通道挤压变形(ECAP),深入研究了大塑性变形温度对复合材料组织演变的影响规律和超细晶形成机制。结果表明,材料经ECAP大变形后易于在基体形成超细晶,变形温度对超细晶形成机制有显著影响。变形温度较低时,易于在基体产生位错塞积和位错缠结;变形温度较高时,发生动态再结晶实现细晶强化,经800 ℃变形后抗拉强度可达1128 MPa,相比未加工时提升了18%。且增强体在界面微区诱发连续动态再结晶,实现晶粒的进一步细化。变形后TiB增强体平均长径比随变形温度的增加而减小,使得增强体与基体极易发生脱粘,无法有效承载,最终造成变形温度对强度影响并不明显;且增强体的脱粘,在基体中形成的孔洞易引发应力集中,造成裂纹萌生,降低材料塑性。 相似文献
67.
为了研究原位合成TiB 纤维和TiC 颗粒混杂增强的钛基复合材料的力学性能与微观结构的关系, 根据其微观结构特点, 并基于随机序列吸附(RSA : Random Sequential Adsorption) 方法, 提出了短纤维和颗粒混杂增强的三维有限元模型。该模型可以生成位置及取向随机分布的多纤维多颗粒的代表体积单元, 同时纤维的长径比、取向分布规律可以任意调整, 适合各种不同的混杂增强复合材料微观结构的模拟。对比实验测试结果, 证明该模型对混杂增强的复合材料的模拟较为精确。模拟结果显示: 在纤维状增强体中, 平行于加载方向的增强体承载了最大的应力, 而与加载方向约呈45°角的增强体承受的应力最小; 颗粒状增强体承受的应力相比平行于加载方向的纤维状增强体要小很多; 基体中应力在加载方向上靠很近的增强体之间较高。 相似文献
68.
锻造对(TiB+TiC)增强钛基复合材料组织和高温性能的影响 总被引:3,自引:1,他引:2
利用Ti与B4C之间的化学反应,采用原位自生的方法制备了5%(体积分数)(TIB+TiC)(4:1)/Ti-1100复合材料。用X射线和能谱进行了相分析,用金相显微镜(OM)和透射电镜(TEM)研究了锻造对复合材料组织的影响,并对铸态和锻造后的复合材料进行了高温拉伸对比试验。结果发现,利用该方法制备的复合材料中增强体分布均匀。锻造后复合材料由等轴状的α晶粒构成,α晶粒内部有大量的亚结构而且。晶粒的亚结构很不均匀,复合材料的强度和延伸率有很大的提高。锻造对复合材料的高温断裂方式也有明显的影响。 相似文献
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1 INTRODUCTIONThemicrostructureofhypereutecticAl Sialloys ,preparedbyconventionalcastingroutines ,usuallyconsistsofcoarseSicrystals[112 ] ,leadingtothepoorextrudability ,machinability ,strengthandductili ty[1315] .Therefore ,structuralmodificationmustbedonethroughtwo generalways :1)alloyingaddi tions ,and /or ;2 )syntheticalternatives .Accordingtothedimensionalconditionofaneffectivemodifier ,theradiusratiooftheagenttoSishouldbeabout1.6 5 [16 ] ,La ,withtheratioof 1.5 9,ispossiblycon sid… 相似文献
70.