细化处理对6063铝合金组织与性能的影响

本文研究了微量稀土及AITiB单独或混合加入对6063铝合金组织与性能的影响.结果表明:6063合金中加入微量AITiB可使晶粒显著细化.加入微量稀土可使耐蚀性及阳极氧化能力提高.还可提高制品的表面光亮度.另外,加入稀土和AITiB后.合金的综合力学性能得到改善,尤其是塑性指标得到较大幅度的提高.     

微量添加元素对纯铝铸造组织与性能的影响

进行了晶粒细化、机械性能等试验，并借助电镜分析对试验结果进行了讨论。结果表明：稀土在高纯铝中不产生晶粒细化作用，但可使铸态机械性能和锭坯表面质量得到改善，Ａ１－Ｔｉ－Ｂ则可产生强烈的晶粒细化作用，对强度的影响符合霍尔一配奇公式。     

Mg-4Y-2.5Nd-0.6Zr合金微观组织及力学特性的研究

利用光学显微镜、XRD衍射分析仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、万能拉伸试验机等仪器设备研究了Mg-4Y-2.5Nd-0.6Zr合金铸态、固溶态和峰时效态的微观组织、室温和高温力学特性及断裂行为。结果表明:合金的铸态组织主要由α-Mg、Mg41Nd5和Mg24Y5组成;经固溶处理,共晶组织完全溶入基体,仅残余方块相Mg24Y5;再经时效处理,晶内弥散析出大量β″和β′相,有效强化了合金,对应的室温抗拉强度、屈服强度和伸长率分别为292、215 MPa和4%;随着拉伸温度的提高,峰时效态合金的强度逐渐降低、伸长率逐渐增加,室温断裂类型为解理断裂,而250℃的断裂方式表现为准解理断裂。     

微量稀土Y对高纯铝织构的影响

采用晶体取向分布函数(ODF)法研究和分析了在高纯铝中加入微量稀土Y对冷轧形变织构和再结晶立方织构的影响.结果表明:在高纯铝中添加微量Y,可提高铝箔中再结晶立方结构的成分,当w(Y)为0.001 5％时,立方织构很强;但Y添加量的变化不改变冷轧织构类型.作用机理是微量稀土Y与高纯铝中杂质元素可形成FeYAl8、Fe6YAl6、Fe4YAl8、Si1YAl2、Si2YAl2及Cu4YAl8等化合物,这些化合物的形成能净化基体,退火时有效消除了杂质元素,特别是Fe对立方晶核形成和长大的阻碍作用,从而可提高再结晶立方织构成分.     

工业纯铝的热变形组织演化

采用Gleeble-1500热模拟机研究了工业纯铝高温压缩变形的组织演化行为,采用光学显微镜及透射电镜研究了纯铝在不同压缩变形条件下的组织形貌特征.结果表明,在应变速率为10-2s-1,变形温度为220、300℃时,真应力-真应变曲线呈稳态特征,材料发生了动态回复;当变形温度大于380 ℃时,材料发生了动态再结晶;在变形温度为460 ℃时,应变速率为10-3～1 s-1条件下变形时发生了动态再结晶;动态再结晶机制主要是连续动态再结晶,同时有少量表现为几何动态再结晶.     

微量铍对高纯铝箔立方织构的影响

采用晶体取向分布函数方法（ODF）研究和分析了在高纯铝中加入微量铍（Be)对成品箔材立方织构的影响。研究结果表明：添加0.0020%铍, 能增加成品高纯铝箔中立方织构含量,降低R织构比例。其作用机理是铍很难固溶于铝,但能与铁等微量杂质元素形成化合物,析出后可净化基体,降低基体中杂质铁的浓度,从而降低高纯铝再结晶温度,促进再结晶立方取向核心的形成与长大,另外,含铍样品的变形织构组分中C取向密度较大,Bs、S取向密度较小,而无铍样品中Bs组分最强,C组分最弱,退火时C取向有利于向立方织构的转化,Bs取向易产生R织构,因此,成品退火箔材中无铍样品的R织构强,含铍箔材中立方结构最强,R织构最弱。     

正挤压-扭转剪切变形对镁合金组织与性能的影响

用光学显微镜、X射线衍射仪以及电子万能试验机,研究了正挤压-扭转剪切变形对AZ31、AZ61和AZ80镁合金组织和力学性能的影响。结果表明,经正挤压-扭转剪切变形后,镁合金发生了显著的晶粒细化和基面织构弱化,其中：AZ61镁合金发生了充分的动态再结晶,可将晶粒尺寸显著细化至3 μm,随挤压温度的升高,晶粒有所长大,基面织构受位错脱钉作用而进一步弱化。AZ31镁合金在挤压温度为250℃时获得优良的力学性能,其压缩率和抗压强度分别高达29.2%和395 MPa     

海水环境下矿物掺合料对硫铝酸盐水泥的水化影响

研究了海水环境下掺入硅灰、粉煤灰、矿渣对硫铝酸盐水泥抗压强度、化学收缩和水化产物的影响规律.结果表明:当硅灰的掺量为2.5%时,水泥浆体的抗压强度比空白组高.矿渣掺量为10%的水泥浆体28 d抗压强度明显超过掺入硅灰和粉煤灰时的强度,60 d强度高于空白组.掺入2.5%硅灰后,水泥浆体的化学收缩增大;在水化早期,粉煤灰和矿渣的火山灰活性很低,导致水泥浆体的化学收缩降低.掺入10%硅灰加快了硫铝酸盐水泥3 d水化反应,钙矾石生成量增多,水泥浆体早期强度比掺其它掺合料有所提高,但体积过快膨胀会破坏其内部结构,对水泥浆体的强度发展不利.     

预孪晶AQ80镁合金热压缩本构方程及热加工图

采用Gleeble-3500热模拟试验机,对预孪晶AQ80镁合金在变形温度为250~400℃、应变速率为1×10~(-3)~5 s~(-1)条件下进行热压缩实验。预孪晶AQ80镁合金本构方程的建立通过Arrhenius双曲正弦函数推导而来。基于动态材料模型,建立在应变量为0.1、0.3和0.5下的热加工图。结果表明:预孪晶AQ80镁合金的流变应力随着变形温度升高和应变速率下降而减小,热加工图中耗散峰值(η=48%)区出现在低温低应变速率范围(250~280℃,1×10~(-3) s~(-1))。结合热加工图和其对应区域的金相组织进行分析得出:应变量为0.5的失稳区在温度为250~400℃、应变速率为0.1~5 s~(-1)范围内;然而,加工安全区在温度为300~400℃、应变速率在1×10~(-3)~1×10~(-2) s~(-1)范围内,组织特征表现为动态再结晶。