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71.
通过空冷和水冷实验研究了高硅钢的铸态组织,发现高硅钢铸态组织主要由粗大的柱状晶构成,水冷铸锭中柱状晶比例高达90%以上.依据铸锭的化学成分和晶粒统计结果,确定了3D-CAFE法模拟所需的枝晶生长动力学系数及高斯分布等参数.采用CAFE法对不同冷却条件下高硅钢的凝固过程进行模拟研究,发现空冷铸锭较水冷铸锭的温度场更均匀,糊状区更宽阔;空冷铸锭呈“过渡式”凝固,水冷铸锭呈“分层式”凝固;空冷流场较水冷流场更稳定,凝固末期冒口处出现明显的抽吸现象,而水冷模拟结果中未观察到该现象.组织模拟结果发现,模拟得到的高硅钢凝固组织无论是形貌还是晶粒尺寸都与实验结果相一致;最后通过改变浇注温度模拟研究了过热度对高硅钢凝固组织的影响,结果表明,随着过热度的降低,铸锭中心等轴晶率提高,晶粒数量增加,晶粒尺寸变得细小. 相似文献
72.
73.
以某钢厂新工艺下生产的HRB400为研究对象,通过Abaqus有限元软件结合现场实际工艺参数建立了HRB400轧制过程模型,采用模型对HRB400轧制过程中温度、形变量及形变速率等因素进行了模拟分析。结果表明,坯料在轧制过程温度变化的模拟结果与现场实测值吻合良好。在轧制过程中坯料表面形变速率随温度降低而降低,而中心形变速率始终很大;轧制后期由于坯料断面面积逐渐减小,使得坯料表面与中心的温差变小、形变速率逐渐趋于一致。从方坯到钢筋成品,HRB400晶粒尺寸从200~500μm降至30~40μm,轧制过程中发生了明显的再结晶现象;轧制各阶段的再结晶体积分数分别为初轧69.7%、中轧97.9%和精轧99%。 相似文献
74.
75.
研究磁场增强高功率脉冲磁控溅射技术的放电特性在不同工作参数下的演变规律。利用数字示波器采集Hi PIMS的基体离子电流用于表征其放电特性的变化。结果表明:靶放电电压不同时基体离子电流对工作气压的响应不同,较低靶电压时基体离子电流平均值随工作气压的增加逐渐增加;而较高靶电压时基体离子电流平均值随工作气压增加迅速增加后趋于稳定。基体离子电流随基体偏压的变化表现出两个特征,较低基体偏压时的基体离子电流在脉冲开始阶段呈现出较强的电子流波段,而基体偏压较高时则未出现电子流。不同脉冲频率及靶电压下的基体离子电流的波形形状大致相似,但当处于较高靶电压时存在一个明显特征,即当脉冲结束后离子流会出现一个尖锐峰值。随脉冲宽度的增加,基体离子电流负向电子流和正向离子流均逐渐增大。 相似文献
76.
77.
双井与地面数据集的透射与反射层析成像 总被引:3,自引:1,他引:2
井间层析成像技术是一种高效,精确的全局寻优反演方法,常用于井间范围内的油气藏动态监测,寻找井间隐蔽的小构造小断块,具有较高的实用价值。为了克服井间有限观测角的限制,学试在层析反演过程中引入反射波信息,并利用VSP观测系统与井间观测系统的相似性,设计了一套地面激发,双井与地面变炮间距接收的地震观测系统,弥补了常规SVP观测信息量不足的缺点,同时较大程度地增加了观测角。最后对这一观测系统进行了数值模拟 相似文献
78.
笔者日前在学习“CASE法的实质及承载力低估的原因探析”一文(刊于《岩土工程学报》1999年第1期,以下简称原文)过程中,产生了一些粗浅的不同看法,现冒昧提出,敬请批评指正。1 关于总阻力公式的推导*原文中关于总阻力公式(2)的推导是基于不太严密的数学理论基础之上进行的,如采取沿特征线积分的方法进行推导(参考文献[1]),则可以看出总阻力公式的得到并无原文中所提及的假设2和假设3,其证明过程如下: 对于波动方程2ut2=c22ux2-rρA(1)其中 c2=E/ρ;r为桩周土阻力函数,桩周土被认为是理想刚塑性体模型(原文中所提及的假设1),即一旦阻力产生,马上就达到恒定的极限承载力。 相似文献
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针对板坯连铸过程中间裂纹严重的问题,对中间裂纹的形貌、元素偏析等情况进行分析.通过建立有限元模型,对不同压下位置和不同压下量凝固前沿的受力情况进行计算并与临界应力值进行对比.结果表明:C、P、S等元素在晶界处富集只是促使中间裂纹开裂的内因,真正造成铸坯开裂的原因是凝固前沿所承受的拉应力.铸坯通过矫直段时,多处位置的凝固前沿所承受的拉应力超过钢的临界值,导致凝固前沿容易开裂延伸,形成中间裂纹;而弧形段和水平段处凝固前沿所承受的拉应力不超过钢的临界值,无裂纹产生.统计现场大量轻压下的实验结果显示:轻压下避开矫直区进行时,中间裂纹的发生率降低约41.3%. 相似文献
80.
2009年3月23日,中国原子能公司公布,宁波天生密封件有限公司在方家山、福清核电站RCC—M1、2、3级管道法兰用密封垫片招标项目中,以高出第二名20分的优势获得中标权,这意味着在与外资品牌密封巨头激烈的同台竞争中 相似文献