SA 738 Gr.B焊接接头力学性能

通过对SA-738 Gr.B采用SMAW(手工电弧焊)和GMAW(熔化极气体保护焊)的焊接接头进行焊态和焊后热处理态力学性能、组织结构分布特征对比分析研究,发现提高焊接热输入会降低焊接接头的冲击性能。随着热处理的进行,焊缝经历了回复、再结晶等变化过程,同时,焊缝和SMAW热影响区晶粒中夹杂物元素向晶界聚集,降低晶界结合能,导致焊缝和热影响区冲击韧性降低。     

核电厂管道支管接头泄漏维护分析

支管接头泄漏是影响核电厂正常运行的重要因素.为了分析核电厂重要管道支管接头泄漏的根本原因,为预防性维修提供支撑,分别对支管接头开展了声致振动高周疲劳分析、疲劳裂纹扩展分析、以及应力腐蚀开裂分析.结果表明应力腐蚀开裂是此类接头泄漏的最大风险因素,在下一检修间隔期内存在裂纹贯穿和泄漏的风险,为电厂对同类型支管接头更换和维修提供了理论支持.所开展的探索性研究也为分析类似形式支管泄露问题提供了有益借鉴.     

累积叠轧焊制备超细晶IF钢微观组织与力学性能

采用累积叠轧焊方法制备了超细晶IF钢，对其微观组织和力学性能进行了分析。实验结果表明，累积叠轧后IF钢的平均晶粒尺寸为700nm；抗拉强度为621．3MPa，达到冷轧IF钢抗拉强度的2．02倍，屈强比σ0.2/σb为0．81。在累积叠轧过程中产生的氧化物夹杂导致超细晶IF钢的脆化。     

LiNbO3晶体表面Na+扩散的理论分析及实验研究

基于扩散方程，对LiNbO3晶片Na^ 扩散进行了理论分析和实验研究。研究表明，LiNbO3晶体的Na^ 扩散工艺宜选择NaCO3和宜锂LiNbO3的混合物为扩散源，于950－1000℃扩散20h，扩散可一定程度地保证Na^ 的均匀性，扩散层厚度以及Na^ 扩散进入LiNbO3晶片的扩散源是相对变化的，表层为NaNbO3，其次是Li1-xNaxNbO3，x值随扩散的深入而变小，同时发现晶片的Na^ 扩散是以Na^ 替代Li^ 的方式进行的。     

表面纳米化诱导GCr15钢渗碳体溶解行为研究

高能机械球磨表面纳米化过程中发现表面纳米晶层内渗碳体发生溶解现象,采用TEM、三维原子探针和穆斯堡尔谱对渗碳体的溶解进行了表征。TEM观察结果表明,在纳米化的最表层平均晶粒为10 nm,在选区电子衍射花样中没有发现渗碳体的衍射环,表明渗碳体可能发生溶解。三维原子探针分析表明,表面纳米化处理后,铁素体中的碳含量为0.75at%,是基体铁素体碳含量的100倍,表明表面纳米化过程中渗碳体发生了溶解,通过穆斯堡尔谱分析结果表明,渗碳体的溶解量约为47%。表面纳米化过程中渗碳体的溶解可分为三个阶段：①诱导阶段,在表面机械研磨的最初5 min,渗碳体的溶解分数仅为0.4%;②溶解阶段,在表面纳米化处理的5-30 min,渗碳体大量溶解,其体积分数由14.6%降低到8.4%;③饱和阶段,当处理时间达到30 min以上,渗碳体的体积分数基本保持不变。     

冷气动力喷涂技术修复连铸结晶器应用研究进展

推介了一种全新的结晶器修复技术———冷气动力喷涂技术,介绍了该技术的优势和特点。对结晶器修复用铜、镍和铜—镍涂层的界面以及陶瓷涂层复合涂层的组织结构与力学性能进行了研究。结果表明,铜合金涂层的致密度达到98.7%,铜涂层与铜基板在显微组织上没有明显不同;结合强度和显微硬度（HV0.2）分别为37 MPa和310;铜涂层与镍涂层的界面为曲折波纹状,结合良好;冷喷态镍涂层主要由严重变形颗粒构成,致密度达到98.5%,在900℃下退火1 h发生完全再结晶,显微硬度（HV0.2）仍保持124.1,表明冷喷涂技术是一种具有潜力的结晶器修复技术,并对冷喷涂技术修复连铸结晶器的前景进行了展望。     

基板预热温度对冷喷涂涂层组织及沉积行为的影响

采用冷气动力喷涂方法在不同温度的基板表面制备了304不锈钢涂层,研究了基板温度对冷喷涂涂层组织及沉积特性的影响。试验结果表明,不同基板温度制备的冷喷涂涂层组织及显微硬度相同,随基板温度的升高,涂层的沉积效率升高;基板表面的氧化膜存在一个临界厚度尺寸,在临界尺寸下,氧化膜易被撞击粒子击破清除,氧化膜的临界厚度为3～4μm。     

先驱体法合成氮化硼研究进展

综述了无氧有机先驱体法合成氮化硼的研究进展 ,系统介绍了由硼烷、硼吖嗪、卤化硼合成氮化硼的工艺条件 ,及由这些化合物制备聚合物先驱体的合成途径及其陶瓷转化 ,概述了先驱体法待研究的问题 .