高负荷活性污泥处理技术及对脱氮除磷效果的研究

AB工艺是高负荷活性污泥处理技术,作为处理高浓度城市污水的有效方法,在BOD5、 COD、SS等常规项目的去除上有着较好的效果,但对NH3-N、T-P的去除效果不大.笔者结合 青岛市海泊河污水处理厂近10年的运行实践,阐述了高负荷活性污泥法在该厂的具体应用效果 及采取的改良工艺和措施.研究了AB工艺A段、B段处理效果的影响因素,论述了间曝法作为一 种改良工艺其脱氮除磷的效果.从理论、实验、实际运行管理上研讨了AB工艺的特点.     

招投标阶段造价控制存在的问题及改进措施——以重庆市为例

自2000年《招标投标法》实施以来,工程建设走上正规化的道路。但由于认识上的偏差,业主、投标单位对于工程施工招投标阶段的造价控制工作的重视还不够。     

无纺布陶瓷隔膜在三元动力锂离子电池中的应用研究

对比使用无纺布陶瓷隔离膜和常规PP隔离膜两种隔离膜的锂电池的化学性能及安全性能。使用两种隔离膜的电池,电池容量为20Ah,800次常温循环性能容量保持率95%,能量密度在160wh/kg。运用无纺布隔离膜在动力三元锂离子电池上由于其优异的耐高温性能对电池在高温和热失控的情况下有效阻止正负极短路,从而显著提升了电池的耐高温性能和安全性。     

基于操作功最优的永磁机构参数控制优化

以永磁机构分、合闸操作功与真空断路器开断性能要求匹配最优为目标,基于四连杆传动规律将12 kV真空断路器本体及传动机构的反力特性归算至永磁机构的运动部件动铁芯上,构建永磁机构操动特性数学模型。利用ANSYS-Maxwell仿真得到配永磁机构真空断路器的动铁芯位移、线圈电流、电容电压变化曲线等操动特性,计算出机构平均合闸速度、操作功等参数。以真空断路器操作功最优为目标函数,以线圈匝数、线径、操动电流为约束条件,在仿真的基础上建立正交回归实验,利用遗传算法对线圈参数进行优化设计,并通过实验进行验证。结果表明,在保证永磁机构操动特性满足真空断路器动作特性需求条件下,线圈优化设计后的永磁机构操作功从970.41 J降低到362.26 J,降低了动铁芯碰撞速度,提高了机构的稳定性。     

H型钢腹板裂纹内部异质颗粒形成机理研究

通过对莱钢H型钢腹板裂纹组织的金相和扫描电镜分析发现,在裂纹周围组织中存在大量异质颗粒.为了弄清此类异质颗粒的性质及其与裂纹之间的联系,以及具有该相同特征的裂纹组织的形成过程,特设计预制裂纹实验方案进行验证,通过试验研究,发现了异质颗粒的性质及其与裂纹之间的联系,分析出具有该相同特征的裂纹组织的形成过程,总结出了影响异质颗粒形成及大小的主要因素.分别从连铸、加热和轧制3个工序制定了预防措施以减轻或消除腹板裂纹.     

直流电场对35钢盐浴碳氮共渗技术的影响

以35钢为材料,研究了添加直流电场盐浴碳氮共渗技术。该技术在碳氮共渗盐浴中通过在被渗样品间施加合适参数的直流电场予以实现。分析了渗层的显微组织及白亮层厚度,测量了渗层硬度沿层深的分布,并进行了物相分析。实验结果表明:直流电场可以显著提高碳氮共渗速度;在碳氮共渗温度575℃,保温50 min,添加强度为7.5 V的直流电场时,白亮层厚度可以达到18.4μm,约是常规盐浴碳氮共渗获得白亮层厚度的两倍;电场快速盐浴碳氮共渗后试样表面硬度达到730 HV0.01;同时对电场快速盐浴碳氮共渗机理进行了讨论。     

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为了探讨高锰含量对微合金钢性能的影响及其夹杂物存在形态,采用低碳+钒铁微合金化工艺生产一种高强度热轧型钢,锰质量分数为1.50%~1.60%。结果表明:产品屈服强度为440~460 MPa,抗拉强度为600~620 MPa,金相组织为铁素体+团状珠光体,带状组织3~4级,晶粒度为7~8.5级,但是锰提高了团状珠光体的相对量,削弱了钢材的低温冲击韧性。锰除固溶于铁基体中外,多以含锰夹杂物的形式存在,主要包括片状硫化锰、球形复合型夹杂物和纺锤体形复合型夹杂物。     

薄壁灰铁件针状气孔的成因分析及防止措施

介绍了生产中出现的铸件内腔表面针状气孔现象,根据其形成机理,分析了气孔类型及产生的成因,分别从控制铁液中w(Al)和w(Ti)量、降低型砂水分含量及将砂芯水分控制等方面进行分析,最终通过两次表干炉烘干,将砂芯含水量降低至0.14%,在造型、浇注后,使铸件内腔表面针状气孔消除,免除了铸件的返修时间,缩短铸件入库时间,生产成本降低。最终得出:砂芯中水分含量过高,是导致多芯薄壁灰铁件产生表面针孔的主要原因。     

边坡与滑坡抗滑稳定系数定义研究

目前边坡与滑坡抗滑稳定系数定义已广泛用抗剪强度参数调整系数取代抗滑力与滑动力之比和滑动力调整系数,但有不少技术人员对此表示不解,关于滑动力调整系数和抗剪强度参数调整系数的两个算例更是引起人们对抗剪强度参数调整系数这个定义相对合理性的质疑。分析表明,抗滑力与滑动力之比和滑动力调整系数用作抗滑稳定系数定义均有很大的局限性;对直线形滑面,将前期的滑动力调整系数与抗剪强度参数调整系数进行比较的做法是没有意义的,如果将后期的滑动力调整系数与抗剪强度参数调整系数进行比较,将得到相同的结果。