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71.
采用Gleeble-1500热模拟试验机测定7085铝合金在变形温度为350~450℃,应变速率为0.001、0.01、0.1和1 s~(-1)时的真应力-应变曲线,借助光学显微镜(OM)和背散射电子衍射(EBSD)对变形后的试样进行组织分析,研究应变速率对7085铝合金流变应力和微观组织的影响。结果表明:稳态流变应力随变形速率的增大而增大,真应力-应变曲线可分为加工硬化阶段、动态软化阶段和稳态阶段;再结晶晶粒呈链状分布在晶界处,随着应变速率的降低,再结晶晶粒的尺寸和再结晶分数不断增大。 相似文献
72.
Al-4.8Cu-0.5Mg-0.3Ag-0.15Zr合金的热变形研究 总被引:2,自引:2,他引:0
采用Gleeble-1500热模拟机进行恒温和恒速压缩变形实验,变形温度范围为400~460 ℃,应变速率为0.001~0.1 s-1.研究了Al-Cu-Mg-Ag-Zr合金在高温塑性变形过程中流变应力的变化规律,确定了合金的变形激活能Q和应力指数n.结果表明:流变速率和变形温度对合金流变应力的大小有显著影响,流变应力随变形温度的升高而降低,随应变速率的提高而增大.可用包含Arrhenius项的Zener-Hollomon参数描述该合金高温塑性变形时的流变行为. 相似文献
73.
74.
采用光学显微镜、扫描电镜、透射电镜、X射线衍射、差热分析等手段,研究了喷射成形Al-9.97Zn-2.65Mg-1.94Cu-0.12%Zr合金在均匀化过程中微观组织的演变。结果表明:均匀化处理可使合金中的一次析出相明显减少,经470℃均匀化处理24h的Al-9.97Zn-2.65Mg-1.94Cu-0.12%Zr合金的晶粒尺寸没有明显长大,大多数AlZnMgCu四元相回溶到基体中;均匀化态组织除α(Al)外,主要存在3种不同的相,分别为AlZnMgCu四元相、Al9FeNi相以及Al3Zr(L12)弥散粒子。 相似文献
75.
基于末端淬火试验2124铝合金的淬透性 总被引:1,自引:1,他引:0
通过Jominy末端淬火实验研究2124铝合金的淬透性。利用温度数据采集、布氏硬度检测、差示量热法(DSC)和透射电子显微镜(TEM)等手段分析淬火冷却速率对时效后第二相析出行为的影响。结果表明:Jominy末端淬火2124铝合金室温水淬硬度下降小于10%的淬透深度大约为50 mm,该位置处合金在222.7~350.0℃温度区间的平均淬火冷却速率大于2.0℃/s;较低的淬火冷却速率致使过饱和的溶质原子和空位损失,导致时效析出相变驱动力不足,显著削弱了时效强化效果。 相似文献
76.
77.
热处理工艺对微量Mn、Zr作用下的高纯Al-Cu-Mg-Ag合金性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了固溶处理和时效处理对微量Mn、Zr作用下的高纯Al-Cu-Mg-Ag合金性能的影响,结果表明:合金在520~525℃时,可以得到较好的力学性能,固溶时间对性能的影响不大。合金在160℃下时效12h可以达到峰时效,而在180℃下达到峰时效的时间仅需要4h。向Al-Cu-Mg-Ag中添加微量Mn、Zr元素可以大幅度的提高合金的延伸率,但Mn元素的添加却降低合金的抗拉强度,而Zr元素则大幅度的提高了合金的抗拉强度。在合金的耐热性能方面,微量Mn、Zr元素的添加均显著提高Al-Cu-Mg-Ag合金的热稳定性。 相似文献
78.
TiC 颗粒增强喷射沉积Al-Fe-V-Si合金的组织及力学性能 总被引:8,自引:0,他引:8
通过使用X射线衍射 (XRD)、光镜 (OM )、电子扫描电镜 (SEM )、透射电镜 (TEM ) ,对在Al 8 5Fe 1 4V 1 7Si合金中原位反应生成TiC的喷射沉积态及挤压态的显微组织进行了分析和研究 ,并对合金的力学性能进行了测试。结果表明 ,原位反应生成的TiC颗粒抑制了针状相的形成 ,改善了合金的显微组织 ,生成的TiC颗粒均匀地分布在合金基体中。喷射沉积Al Fe V Si+3TiC挤压态的室温和高温强度明显高于喷射沉积Al Fe V Si合金的强度 ,在 2 98K的抗拉强度和屈服强度分别提高了2 5MPa和 2 0MPa ,在 5 88K时则分别提高了 44MPa和 75MPa ,而且塑性也有明显的提高。 相似文献
79.
80.