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在600,650,700℃下对国产15-15Ti不锈钢进行不同应力水平的蠕变试验,观察了蠕变断口形貌,研究了该钢的蠕变变形机理与断裂机理。结果表明:在不同温度和应力下,15-15Ti不锈钢的蠕变曲线可以分为减速蠕变、稳态蠕变和加速蠕变三个阶段,稳态蠕变阶段的时间占整个蠕变的90%以上;随着应力的降低,稳态蠕变阶段越来越明显,蠕变寿命延长,蠕变伸长率减小;15-15Ti不锈钢在600,650,700℃下的应力指数分别为14.3,8.2,4.9,蠕变变形机理为位错蠕变;15-15Ti不锈钢的短时蠕变断裂性质为穿晶断裂,长时蠕变断裂性质为沿晶断裂,穿晶断裂呈现韧性断裂特征,沿晶断裂呈现明显的晶界空洞损伤机制。 相似文献
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以鄂尔多斯煤为原料,加氢后的煤焦油为溶剂油,在高压釜内进行煤-油共炼反应,采用元素分析、工业分析、X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜等对原料煤和半焦微晶结构进行分析。结果表明:煤与半焦主要由C和O元素组成,此外还含有少量的H,S,N等元素;与原料煤相比,半焦的H/C摩尔比减少0.23,挥发分和固定碳质量分数分别降低15.77,1.64百分点,灰分升高17.87百分点;煤和半焦的XRD谱图中出现大量无机矿物质特征衍射峰,主要来源于煤和半焦中的灰分;高温、高氢压环境下,煤发生裂解与聚合反应,煤中芳香结构缩聚明显,有机质碳原子排列趋于定向且规则,石墨化程度增加;原料煤表面光滑,排列有序,粒径较大,而半焦表面粗糙,排列无序,粒径较小,表面有大量孔隙。 相似文献
74.
矿床产于西藏丁青县,其质地温润细腻,色如象牙,故得名“象牙玉”, 矿石呈砾石状,部分呈磨圆状、椭圆状。运用紫外可见光谱、X射线荧光光谱、红外光谱、X射线粉晶衍射及扫描电镜等技术对象牙玉进行了玉石学及矿物学特征研究。结果表明:象牙玉摩氏硬度在4~6,相对密度2.92~3.05,折射率1.62~1.70,无多色性,无特征吸收谱带,主要矿物成分为菱镁矿(MgCO3),少量石英(SiO2),微量方解石(CaCO3)。丁青象牙玉的玉石学及矿物学特征可作为产地鉴定的依据。 相似文献
75.
以[EMIm]OOCC2H5-HS,[BMIm]OOCC2H5-HS、[OMIm]OOC C2H5-HS和[DMIm]OOC C2H5-HS巯基功能化的离子液体作稳定剂,采用水热合成法,在温度80℃,pH 10,反应时间5 h条件下合成了CdTe纳米晶,并对CdTe纳米晶的性能进行了表征,比较了不同碳链长度的巯基功能化离子液体对合成的CdTe纳米晶的影响,结果表明,以[EMIm]OOCC2H5-HS、[BMIm]OOCC2H5-HS和[OMIm]OOCC2H5-HS合成的CdTe纳米晶的性能较好。 相似文献
76.
采用扫描电子显微镜和拉伸试验研究了回火温度对两种磷含量弹簧钢的组织和力学性能的影响。结果表明:对于磷质量分数为0.005%的弹簧钢,最佳回火温度为420℃,其抗拉强度和断面收缩率分别为1 796 MPa和40.4%;对于磷质量分数为0.041%的弹簧钢,最佳回火温度为450℃,其抗拉强度和断面收缩率分别为1 735 MPa和36.3%。随着回火温度从450℃降至360℃,弹簧钢拉伸断裂方式从韧性断裂逐渐转变为沿晶脆性断裂。当磷质量分数从0.005%升高至0.041%时,弹簧钢发生韧-脆转变的回火温度从360℃提高到了420℃。因此,高磷弹簧钢需采用更高的回火温度以防止脆性断裂。 相似文献
77.
由于种种原因,硅质挂钩砖在烤窑过程中经常出现炸裂,给窑炉的安全使用留下重大隐患.结合在烤窑过程中的体会对此进行一些简要的分析探讨,并提出预防措施和出现问题后的补救办法. 相似文献
78.
79.
对采用均匀沉淀法制备陶瓷电容器级(平均粒径为0.1-0.2μm的超细粉末)Nb2O5粉末的最佳工艺条件进行了探讨,研究了均匀沉淀过程中,反应温度、沉淀终点pH值、反应物浓度、脱水剂和添加剂以及焙烧温度对Nb(OH)5粉体粒度分布及粒径的影响。利用TG-DTA、SEM、XRD、比表面积测试仪(BET)和CILAS粒度测试仪进行了测定,结果表明:当H2NbOF5浓度在0.2~0.4M时,以NH3·H2O作沉淀剂,用乙醇、丙酮等作脱水剂,所获沉淀在80~100℃干燥后,制备的Nb(OH)5粉体粒度均匀且分布窄,其平均粒径为0.07 μm,经700℃焙烧后,可制得粒度分布窄、团聚少、比表面积为14.44 m2/g、平均粒径为0.1 μm,且纯度>99.95%的陶瓷电容器级Nb2O5微粉体。该方法具有设备简单、工艺流程短、污染小,产品纯度高等特点。 相似文献
80.