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71.
以聚乳酸(PLA)为基体,添加不同含量聚氨酯(TPU)熔融共混制备具有不同相形态的PLA/TPU共混物,基于超临界二氧化碳(scCO2)微孔发泡工艺,研究不同发泡温度下PLA/TPU复合多孔材料泡孔结构、发泡倍率和开孔率对样品吸油性能的影响。结果表明,随着TPU含量从10 %(质量分数,下同)增加到50 %,共混物从典型的“海?岛”相形态转变为部分共连续相形态,PLA基体黏弹性提升,结晶能力下降;PLA70组分发泡后泡孔结构更为均匀,随着发泡温度的增加,泡孔尺寸和发泡倍率先增大后减小,在94 ℃发泡温度下发泡样品发泡倍率达到29.1倍,最大开孔率75 %;TPU的加入显著增加了PLA基体的弹性回复能力,94 ℃发泡温度下的发泡样品具有最大的抗压强度,永久形变量最小;针对硅油和环己烷的吸油测试发现对硅油的吸油量大于环己烷,发泡材料的吸油量与发泡倍率和开孔率的乘积成正比,针对硅油单次最大吸油量为10.4 g/g。  相似文献   
72.
通过对5?000 t/d新型干法水泥熟料生产线的Ф3.8 m×(7+2.5) m风扫煤磨筒体衬板进行节能改造,大大降低了煤磨主电机的电耗以及生产煤粉的吨单耗,大幅度延长了筒体衬板的使用寿命和更换周期,节约了生产煤粉的成本,提高了生产效率。  相似文献   
73.
第四代篦冷机的应用越来越广泛,其作为熟料冷却设备,直接影响到回转窑的连续运行,进而影响熟料产量和成本。针对篦冷机备件成本较高、检修难度较大的问题,结合实际生产经验,从运行、维修、优化三个方面探讨分析第四代篦冷机的常见故障的原因和处理方法,达到降低备件消耗、提高运转率和稳定性的目的。  相似文献   
74.
通过对半固态合金流变充型过程的物理分析,结合半固态合金包含圣维南体和假塑性体的流变特性,根据充型驱动力大于或等于充型阻力,阻流通道内不可流动层厚度小于阻流截面最小厚度的1/2这两个充型临界条件,运用不可压缩粘性流体流动理论,建立半固态合金充满型腔获得完整零件的两个临界条件的数学表达式。为了验证其准确性,对钩舌、轴箱体零件进行了流变成形实验,实验结果证实该临界条件数学表达式的正确性。该式包含设备参数、工艺参数、材料参数和模具参数,可用来指导半固态流变成形工艺设计、设备选型,并能进行缺陷预测和充型过程控制。  相似文献   
75.
本文研究了微量硫对W14Cr4VMn高速钢热塑性的影响:热扭转实验证实微最硫仍能危害钢的热塑性;Auger能谱仪实验发现,即使钢中的硫含量降低到0.002wt-%时,硫仍偏聚在晶界上。本文讨论了硫偏聚和微量硫危害热塑性的原因。  相似文献   
76.
W14Cr4VMn高速工具钢在加入0.026~0.150%Ce后,在钢中形成浅桔红色稀土碳氮化物。本文报导利用电子探针对这种细小夹杂物进行定量分析的结果。首先用波谱测出K值,再经TN-2000能谱仪的ZAF修正程序进行计算机定量计算,确定这种夹杂物为Ce(C,N)_3。  相似文献   
77.
半固态合金熔体直接浇入储料腔后,在压力作用下依靠自身特有的流变性,依次通过直浇道、横浇道和内浇道,逐步充填工件型腔的过程称为半固态合金熔体流变充型.流变充型的微观过程包括其中液相的主动流变和固相的被动流变,可能出现均匀流变充型和分离流变充型两种形式,导出了分离流变的发生条件.理论分析了流变充型阻力的来源和定量计算公式,发现最大充型长度取决于模具(或铸型)的冷却能力、半固态熔体自身的微观结构和流变特性以及成型工艺参数,给出了螺旋线型腔最大充型长度的估算公式.  相似文献   
78.
对偶氮胂Ⅲ测定钢中铬进行了显色反应条件的选择,消除了铝、稀土、钼的干扰影响,络合物最大吸收波长在630μm处,铬量在4~60μg/50 ml符合比尔定律,用于各种钢样中铬含量的测定,结果令人满意.  相似文献   
79.
现行的高速钢坯料制备工艺主要是电渣重熔和粉末冶金两大类。其中电渣重熔锭比普通冶炼模铸钢锭的组织致密,明显改善了初始共晶碳化物的分布,但是电耗过高,生产中产生的氟化物对环境的污染严重;粉末冶金虽然从根本上解决了碳化物偏析和粗大的问题,但其工艺复杂,成本过高,应用受到限制。而半固态连铸工艺既解决了初始碳化物偏析和粗大问题,又克服了电渣重熔中电耗高、环境污染以及粉末冶金成本高的缺点,是值得重视的一个新工艺。  相似文献   
80.
铸钢件目前的主要生产工艺普遍采用砂型铸造和精密铸造方法生产,产品内部缺陷率高、质量稳定性差,因而安全可靠性低.采用树脂砂铸造对解决这些问题作用不明显,以锻代铸虽然可以提高产品的质量档次和稳定性,但生产成本大幅度提高,而且仅限于形状简单的零件.利用半固态成形技术进行铸钢件生产工艺升级,不仅技术上可行,而且经济上合理,可以作为铸钢件质量升级的一个技术选择.  相似文献   
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